350900梁模板计算书附件一计算书Word格式.docx

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1.7；

面板类型：

胶合面板；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

50.0；

梁底方木截面高度h（mm）：

100.0；

梁底纵向支撑根数：

3；

面板厚度（mm）：

5.梁侧模板参数

次楞间距（mm）：

150，主楞竖向根数：

4；

主楞间距为：

100mm，220mm，210mm；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

600；

穿梁螺栓直径（mm）：

M14；

主楞龙骨材料：

钢楞；

截面类型为圆钢管48×

主楞合并根数：

2；

次楞龙骨材料：

木楞，宽度50mm，高度100mm；

次楞合并根数：

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100×

2.1×

2.1/6=73.5cm3；

M--面板的最大弯距（N·

mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×

1×

18×

0.9=19.44kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×

2×

0.9=2.52kN/m；

q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=150mm；

面板的最大弯距M=0.125×

21.96×

1502=6.18×

104N·

mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=6.18×

104/7.35×

104=0.84N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=0.84N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=21.96N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=100×

1.8×

1.8/12=48.6cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=5×

1504/（384×

9500×

4.86×

105）=0.031mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=150/250=0.6mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.031mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.6mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×

102×

2/6=166.67cm3；

I=5×

103×

2/12=833.33cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N·

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×

0.9+1.4×

0.9）×

1=21.96kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=177mm；

内楞的最大弯距:

M=0.101×

176.672=6.92×

最大支座力:

R=1.1×

0.177=3.623kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=6.92×

104/1.67×

105=0.415N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=0.415N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度（外楞间距）：

l=500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=21.96N/mm；

E--内楞的弹性模量：

10000N/mm2；

I--内楞的截面惯性矩：

I=8.33×

106mm4；

内楞的最大挠度计算值:

ν=0.677×

5004/（100×

10000×

8.33×

106）=0.112mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.112mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.623kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；

外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N·

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×

a=0.741kN·

m；

其中，F=1/4×

q×

h=4.941，h为梁高为0.9m，a为次楞间距为150mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=7.41×

105/1.02×

104=72.948N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=72.948N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：

206000N/mm2；

F--作用在外楞上的集中力标准值：

F=4.941kN；

l--计算跨度：

l=600mm；

I-外楞的截面惯性矩：

I=243800mm4；

外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×

4941.000×

600.003/（100×

206000.000×

243800.000）=0.343mm；

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.343mm

外楞的最大容许挠度值:

[ν]=600/400=1.5mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.343mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径:

14mm；

穿梁螺栓有效直径:

11.55mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=105mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=（1.2×

18+1.4×

2）×

0.5×

0.225=2.745kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×

105/1000=17.85kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=1000×

18/6=5.40×

104mm3；

I=1000×

18/12=4.86×

105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN·

m）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=175.00mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×

（24.00+1.50）×

1.00×

0.90×

0.90=24.79kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×

0.35×

0.90=0.38kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×

2.00×

0.90=2.52kN/m；

q=q1+q2+q3=24.79+0.38+2.52=27.68kN/m；

Mmax=0.125×

27.684×

0.1752=0.106kN·

σ=0.106×

106/5.40×

104=1.963N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=1.963N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（（24.0+1.50）×

0.900+0.35）×

1.00=23.30KN/m；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=175.00/250=0.700mm；

ν=0.521×

23.3×

1754/（100×

105）=0.025mm；

ν=0.025mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=175/250=0.7mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=（24+1.5）×

0.9×

0.175=4.016kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.35×

0.175×

（2×

0.9+0.35）/0.35=0.376kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×

0.175=0.788kN/m；

2.方木的支撑力验算

静荷载设计值q=1.2×

4.016+1.2×

0.376=5.271kN/m；

活荷载设计值P=1.4×

0.788=1.102kN/m；

方木计算简图

方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×

10×

10/6=83.33cm3；

I=5×

10/12=416.67cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=5.271+1.102=6.374kN/m；

最大弯距M=0.125ql2=0.125×

6.374×

1=0.797kN.m；

最大应力σ=M/W=0.797×

106/83333.3=9.56N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值9.56N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:

V=0.625×

1=3.983kN；

方木受剪应力计算值τ=3×

3983.438/（2×

50×

100）=1.195N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.195N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=4.016+0.376=4.392kN/m；

方木最大挠度计算值ν=0.521×

4.392×

10004/（100×

416.667×

104）=0.549mm；

方木的最大允许挠度[ν]=1.000×

1000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.549mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：

q1=（24.000+1.500）×

0.900=22.950kN/m2；

（2）模板的自重（kN/m2）：

q2=0.350kN/m2；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：

q3=（2.500+2.000）=4.500kN/m2；

q=1.2×

（22.950+0.350）+1.4×

4.500=34.260kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图（kN）

变形图（mm）

弯矩图（kN·

m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.551kN，中间支座最大反力Rmax=11.651；

最大弯矩Mmax=0.318kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.112mm；

最大应力σ=0.318×

106/5080=62.538N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值62.538N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

八、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.651kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

水平钢管的最大支座反力：

N1=0.551kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×

0.129×

4.55=0.705kN；

楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×

（1.00/2+（1.00-0.35）/2）×

0.35=0.347kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×

0.250×

（1.50+24.00）=6.311kN；

N=0.551+0.705+0.346+6.311=7.914kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：

1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×

1.7×

1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=7914.056/（0.207×

489）=78.184N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=78.184N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力：

N1=11.651kN；

（4.55-0.9）=0.705kN；

N=11.651+0.705=12.217kN；

σ=12216.608/（0.207×

489）=120.69N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=120.69N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

2、400×

0.40；

3.35；

350，主楞竖向根数：

木楞，宽度60mm，高度80mm；

其中γ