主体结构模板专项方案docWord文档格式.docx

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在同条件养护试块的强度达到规范要求时，模板方可拆除。

具体要求为：

柱模、梁侧模在拆模时保证其表面及棱角不受损伤，即可拆模；

跨度大于2m小于8m的梁板，在混凝土强度达到75%方可拆模；

阳台梁等悬挑构件以及大于8m跨度的梁板，在混凝土强度达到100%方可拆模。

顶板、梁底模板拆除前由工长填写拆模申请，填写拆模部位的同条件试块强度、混凝土浇筑时间、混凝土强度等级，由项目工程师签署意见，上报监理工程师审批。

拆模遵循先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。

拆模时要注意保护混凝土的棱角及外观。

拆下的模板及其配件，严禁投掷，按规定堆放于指定地点，并做到即时清理维修，刷好脱模剂。

五、质量标准及质量保证措施

㈠质量标准

1、主控项目

1.1模板及其之架应根据工程结构形式、荷载大小、施工设备和材料供应等条件进行选用。

模板及其支架应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受混凝土浇筑的重量、侧压力以及施工荷载。

1.2模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。

1.3梁板模板应按要求进行起拱：

当梁板的跨度≥4m时，模板跨中应按0.2%起拱；

悬挑两端按0.2%起拱。

1.4安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；

上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。

1.5底模及其支架拆除的混凝土强度应符合下表规定

底模拆除时混凝土强度要求

构件类型

构件跨度（m）

达到设计的混凝土立方体抗压

强度标准值的百分率（%）

板

≤2

≥50

＞2，≤8

≥75

＞8

≥100

梁、拱、壳

≤8

悬臂构件

-

2、一般项目

2.1模板的下口及模板与角模接缝处应严密，模板接缝不应漏浆，模板接缝处的最大宽度不得大于1.5mm。

2.2模板与混凝土接触面应清理干净。

2.3浇混凝土时应设专人对模板的支撑进行观察，发生意外情况应及时处理。

2.4侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损坏。

2.5模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。

拆除的模板及其支架宜分散堆放并及时清运。

2.6模板安装允许偏差：

轴线位置5mm；

底模上表面标高±

5mm；

截面内部尺寸+4，-5mm；

垂直度6mm；

相邻两板表面高度差2mm；

表面平整度5mm。

㈡质量保证措施

1、成品保护

（1）吊运模板时，防止碰撞墙体，堆放要合理，保持板面不变形，保持模板本身的整洁。

（2）拆除模板时应按程序进行，禁止用大锤敲击和撬杠撬动模板上口，防止混凝土墙面及门窗洞口等处出现混凝土缺陷和损坏模板

（3）模板与墙面粘连时，禁止用塔吊吊拉模板。

（4）混凝土未达到规定的拆除模板强度时，不得旋松对拉螺杆或过早拆模，否则会影响混凝土质量。

2、应注意的质量问题

2.1截面尺寸不准、梁柱节点轴线便移、钢筋保护层过大、柱身扭曲。

防治办法：

支模前弹好位置线，校正钢筋位置。

做好支撑。

2.2梁模板容易产生的问题：

梁身不平直、梁底不平、梁侧面鼓出、梁上口尺寸偏大、中部下挠。

注意梁板模板龙骨、支柱的间距，应按要求进行起拱，梁侧模下口应卡紧，梁上口应拉通线，模板接缝处使用密封条。

2.3墙模板容易产生的问题：

墙体截面尺寸不准确，拼接不严。

墙模板上口应拉通线，保证上口尺寸准确，浇筑混凝土浇筑前应校正模板，相邻模板接缝处使用密封条封好；

模板与下层混凝土交接处用水泥砂浆封堵严实。

六、职业健康安全保证措施

1、作业人员必须戴安全帽，高处作业系好安全带。

不准穿拖鞋或高跟鞋进入施工现场。

2、夜间施工要有足够的照明。

3、木工使用电锯、电刨等应注意触电事故。

4、木工使用的手头工具、螺杆、螺丝等不得随意安放、丢弃。

5、拆除模板时，木方或模板上的钉子要及时起掉，以防扎脚。

6、立柱底应设置垫木和支座，顶部设置可调节托。

垫木厚度不小于50mm，长度不小于400mm。

调节托螺杆伸出钢管不得大于200mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时要保证同心。

7、立柱底距地面200mm高处，沿纵横方向按纵下横上的顺序设置扫地杆。

可调节托底部立柱顶端沿纵横方向设置水平拉杆一道。

另在水平拉杆的端部、中部沿竖向设置连续剪刀撑。

当立柱底部不在同一高度时，高处纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨。

8、拆模时，应先将堆积在模板上的碎石杂物等清除干净，防止拆吊模板时，碎石杂物掉下伤人。

9、当外模挂在外墙脚手架上时，应先拆内模板后拆外模板。

否则应先拆外模板后拆内模板。

10、拆模时，人防层所有穿墙螺杆必须切断，设备层所有穿墙螺杆必须起出，并检查有否遗漏，以免吊拆时损坏起吊设备和模板。

11、大于六级风时，应停止模板的吊装作业。

七、环境保护措施

1、尽量减少钢管装卸或安拆模板时产生的扬尘污染。

2、切割木料产生的木屑、锯末应及时清理回收。

3、模板清理的碎木头、螺杆、线绳、密封条、塑料胶带等废弃物应及时清运到指定地点。

4、木工用零件、扣件、铁钉、废木料等应及时回收，分类入库或处理，不得随意丢弃。

5、尽量减少钢管装卸和维修等产生的噪声。

现浇混凝土模板设计及验算

根据本工程的施工要求，图纸设计内容，所确定的使用材料进行模板设计及验算。

㈠剪力墙模板验算

墙高2.8m，截面最大为250mm，采用多层板，纵向和横向的钢楞均采用2根φ48×

3.5的钢管，间距500mm，对拉螺栓直径14mm，间距500mm。

混凝土C40，混凝土自重取值为26KN/m3；

坍落度为140mm，采用混凝土汽车泵浇筑，浇筑速度为1.8m，用插入式振捣器，初凝时间，取4h。

⒈荷载设计值：

①混凝土侧压力标准值：

F1=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×

26×

2.8×

1×

1.15×

1.81/2

=24.68KN/m2

F2=rcH=26×

2.8=72.8KN/m2

取二者中小值，即混凝土侧压力标准值为24.68KN/m2

②混凝土侧压力设计值

F=F1×

分项系数×

折减系数=24.68×

1.2×

0.9=26.65KN/m2

③倾倒混凝土时候产生的水平荷载

查表得4KN/m2

荷载设计值为4×

1.4×

0.9=5.04KN/m2

④荷载组合

F`=26.65+5.04=31.69KN/m2

则ｑ＝（31.69×

103／106）×

500×

0.9＝14.26N/mm

⒉验算

①强度验算：

查得计算公式为

N/An＋Mx/rx·

Wnx≤ｆ

N＝aq/2＝250×

14.26／2＝1782.5N

L＝500＋100＝600mm

Mx＝ql/8＝14.26×

6002/8＝641700N·

m

An＝489m2

rx取1.0

Wnx＝5.08×

103mm2

则N/An＋Mx/rx·

Wnx＝1782.5/489＋641700/5.08×

103

＝36.4＋126.32＝126.72N/mm2＜f＝215N/mm2（可）

②模板挠度验算：

q`＝（14.26×

103－9.8×

103）／106×

250×

0.9

＝12.15N/mm2

ω＝5q`l4/384EI

＝5×

12.15×

5004/384×

2.06×

105×

12.19×

104

＝0.4mm＜[ω]＝250/300＝0.83mm（可）

③对拉螺杆验算

对拉螺杆的应力

σ＝N/A＝3.169×

103/105＝30.18＜170N/mm2（可）

④内楞抗弯强度验算

M＝0.084ql2＝0.084×

5002＝0.26×

106N·

mm

σ＝M/W＝0.26×

106/11.78×

＝22.07N/mm2＜f＝215N/mm2（可）

⑤内楞挠度验算

ω＝0.273ql2/100EI

＝0.273×

5004

100×

2.0×

11.78×

104

＝0.09mm＜3mm（可）

㈡梁模板验算

梁截面最大尺寸200mm×

550mm，跨度5800mm。

采用竹胶合板模板，梁离地面2.25m，模板顶撑间距800mm，大楞间距1000mm，小楞间距600mm。

⒈荷载：

底模自重0.04KN/m2

混凝土自重24×

0.25×

0.55×

1.2＝3.96KN/m2

钢筋荷重1.5×

5.8＝1.2KN/m2

振捣混凝土荷载4×

5.8＝5.8KN/m2

⒉底模验算：

①抗弯强度验算

按简支梁验算

q＝11KN/m2

M＝1/8×

ql2＝11×

0.62/8＝0.495×

106N﹒mm

W＝bh2/6＝50×

1002/6＝0.083×

106mm3

σ＝M/W＝0.495×

106/0.083×

106

＝5.96N/mm2＜fm＝13N/mm2（可）

②挠度验算

ω＝5q`l4/384EI＝5×

11×

6004/384×

9000×

0.417×

＝0.45mm＜[ω]＝600/250＝2.4mm（可）

⒊小楞验算

Pl（2－b/l）＝11×

12×

0.6×

（2－50/600）/8

＝0.091×

σ＝M/W＝0.091×

＝1.1N/mm2＜fm＝13N/mm2（可）

ω＝5PL/48EI＝5×

0.9×

600/48×

27.19×

12.19

＝2.25mm＜[ω]＝4mm（可）

⒋大楞验算

M＝1/10×

0.62/10＝0.396×

σ＝M/W＝0.396×

106＝4.77N/mm2＜fm＝13N/mm2（可）

ω＝q`l4/150EI＝11×

54/150×

＝0.13mm＜[ω]＝5800/500＝11.6mm（可）

⒌钢管立柱验算

N＝ql/n1＝11×

5/8＝6.87KN＜[N]＝10.2KN（可）

A＝3.59×

102

φ＝0.858

σ＝N1/φa＝6.87×

103/0.858×

3.59×

＝22.3＜f＝26.36N/mm（可）

㈢阳台悬臂梁模板验算

梁截面最大尺寸为250mm×

350mm、最小尺寸为250mm×

300mm，悬挑长度为2000mm，混凝土量为0.163m3。

采用胶合模板，模板顶撑间距为900mm，大楞间距600mm，小楞间距400mm。

0.163×

1.2＝4.694KN/m2

1.2＝0.293KN/m2

浇捣混凝土荷载4×

1.4＝5.6KN/m2

荷载叠加：

P＝0.04＋4.694＋0.293＋5.6＝10.627KN/m2

换算为均布荷载：

q＝P/l＝10.627/2＝5.31N/mm

⒉底模验算

①底模抗弯强度验算

M＝ql2/2＝5.31×

4002/2＝42.48×

104N·

σ＝M/W＝42.48×

104/8.21×

103＝51.74N/mm2＜f＝205N/mm2（可）

②底模挠度验算

ω＝ql4/8EI

＝5.31×

4004

8×

26.97×

＝0.30mm＜400/250＝1.6mm（可）

①小楞抗弯强度验算

M＝Pl（2－b/l）/8

＝10.627×

600×

（2－250/600）/8

＝0.126×

σ＝M/W＝0.126×

104/5.81×

103＝0.217N/mm2＜fm＝205N/mm2（可）

②小楞挠度验算

ω＝Pl/48EI＝10.627×

600/48×

2.05×

14.81×

＝4.35×

10-9mm＜[ω]＝600/250＝2.4mm（可）

①大楞抗弯强度验算

ql2＝5.31×

6002/10＝0.19×

σ＝M/W＝0.19×

106/5.81×

＝32.7N/mm2＜fm＝205N/mm2（可）

②大楞挠度验算

ω＝ql4/150EI＝5.31×

9004/150×

＝0.78mm＜[ω]＝900/250＝3.6mm（可）

⒌钢管立柱挠度验算

N＝ql/n1＝5.31×

900/3＝1.53KN＜[N]＝10.2KN（可）

㈣板模板验算

（1）计算参数

取1m长板为计算单元，木龙骨采用50×

100㎜方木间距为200㎜，按3跨计算。

现浇混凝土自重：

0.15×

24=3.6kN/m3

施工均布荷载：

2.5kN/m2

竹胶板自重：

0.12kN/m2工业

施工集中荷载：

竹胶板W=24㎝3fm=55N/㎜2E=100×

104N/㎜2I=14.4㎝4

方木fm=15.2N/㎜2

（2）强度及挠度计算

荷载设计值

楼面静载：

q1=（2.4+0.12）×

1.2=3KN/m

施工荷载：

q2=2.5×

1.4=3.5KN/m

P=2.5×

1.4=3.5KN

计算弯矩值

均布荷载的弯矩值：

MB=q1L2/10+0.033q2L2=0.013KNm

M1=（0.08q1+0.101q2）L2=（0.08×

3+0.101×

3.5）×

0.32=0.053KNm

集中荷载弯矩值：

MB=q1L2/100.175P1L=3×

2/10+0.175×

3.5×

0.3=0.21KN•m

M1=0.08qL2/10+0.213PL=0.08×

3×

0.32+0.213×

0.3=0.25KN•m

抗弯强度计算

FW=Mmax/Wx=（0.25×

106）/（24×

103）=10.42N/mm2＜f=55N/mm2

∴强度满足要求。

挠度验算

荷载：

q=2.4+0.12=2.52KN/m

挠度设计值：

V=0.677qL4/（100EIx）=0.677×

2.52×

3004/（100×

104×

144000）=0.096mm＜L/400=300/400=0.75mm

∴挠度满足要求。

（3）50×

100mm木龙骨验算

取支撑木龙骨的水平钢管间距为1000mm，按三跨连续梁计算。

荷载值

竹胶板传来的均布荷载：

（2.4+0.12）×

0.3=0.76KN/m

竹胶板传来的施工荷载：

2.5×

0.3=0.75KN/m

50×

100mm木龙骨自重：

0.05×

0.1×

6=0.03KN/m

强度计算

荷载设计值：

静载：

q1=（0.76+0.03）×

1.2=0.95KN/m

活载：

q2=0.75×

1.4=1.05KN/m

弯矩值计算：

M1=（0.08q1+0.101q2）×

L2=（0.08×

0.95+0.101×

1.05）×

12=0.18KNm

MB=（0.1q1+0.117q2）L2=（0.1×

0.95+0.117×

12=0.22KNm

强度验算：

fW=MB/W=220000/83333=2.6N/mm2

强度满足要求。

挠度计算：

0.76+0.03=0.79KN/m

挠度计算值：

0.79×

10004/（100×

4166667）

=0.13mm＜L/400=1000/400=2.5mm

挠度满足要求。

（4）Φ48×

3.5钢管立柱间距计算

取钢管立柱间距900mm。

立杆间距实际上是水平钢管的支点间距，水平钢管按三跨连续梁计算，它承受木龙骨传来的多点集中荷载。

木龙骨传来的荷载

P=（0.76+0.03）×

1.2=0.95KN

P＇=0.75×

1.2=0.63KN

强度验算

弯矩计算：

MB=0.15×

1.2PL+0.05×

1.4P＇L

=0.15×

0.95×

1+0.05×

0.73×

1=0.22KNm

M1=0.175×

PL+0.162×

=0.175×

1+0.162×

1=0.37KNm

48×

3.5抵抗矩为5080mm3

强度：

fW=M1/W=370000/5080=72.8N/mm2＜fy=215N/mm2

挠度设计荷载：

P=0.95KN

Φ48×

3.5钢管：

IX=121900mm4

钢材的弹性模量：

E=2.06×

105N/mm2

挠度值计算

V=1.146PL4/（100EIX）=1.146×

9004/（100×

121900）

=0.199mm＜1.5mm∴挠度满足要求。

结论：

经验算各项性能满足要求，此设计合理。

太原理工大学16号集资住宅楼

编制：

审核：

审批：

山西建筑工程集团总公司

太原理工大学14-18号集资住宅楼项目

2011年3月