天耀名苑1#楼脚手架施工方案 1Word文件下载.docx

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④《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

3.2脚手架参数

脚手架设计类型

结构脚手架，装修脚手架

卸荷设置

无

脚手架搭设排数

双排脚手架

脚手架钢管类型

Φ48.3×

3.6

脚手架架体高度H（m）

21

立杆步距h（m）

1.8

立杆纵距或跨距la（m）

1.5

立杆横距lb（m）

0.9

内立杆离建筑物距离a（m）

0.2

双立杆计算方法

不设置双立杆

3.3荷载设计

脚手板类型

竹串片脚手板

脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）

0.35

脚手板铺设方式

2步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）

0.01

挡脚板类型

竹串片挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）

0.14

挡脚板铺设方式

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.129

横向斜撑布置方式

5跨1设

结构脚手架作业层数njj

1

结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）

3

装修脚手架作业层数nzj

装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）

2

地区

甘肃武威市

安全网设置

全封闭

基本风压ω0（kN/m2）

风荷载体型系数μs

1.254

风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）

1.06，0.796

风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）

0.465，0.349

计算简图：

立面图

侧面图

3.4纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

纵向水平杆在上

横向水平杆上纵向水平杆根数n

横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

横杆截面惯性矩I（mm4）

127100

横杆弹性模量E（N/mm2）

206000

横杆截面抵抗矩W（mm3）

5260

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×

（0.04+Gkjb×

lb/（n+1））+1.4×

Gk×

lb/（n+1）=1.2×

（0.04+0.35×

0.9/（2+1））+1.4×

3×

0.9/（2+1）=1.434kN/m

正常使用极限状态

q'

=（0.04+Gkjb×

lb/（n+1））+Gk×

lb/（n+1）=（0.04+0.35×

0.9/（2+1））+3×

0.9/（2+1）=1.045kN/m

计算简图如下：

3.4.1抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×

1.434×

1.52=0.323kN·

m

σ=Mmax/W=0.323×

106/5260=61.325N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

3.4.2挠度验算

νmax=0.677q'

la4/（100EI）=0.677×

1.045×

15004/（100×

206000×

127100）=1.368mm

νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

3.4.3支座反力计算

Rmax=1.1qla=1.1×

1.5=2.366kN

Rmax'

=1.1q'

la=1.1×

1.5=1.724kN

3.5横向水平杆验算

由上节可知F1=Rmax=2.366kN

0.04=0.048kN/m

由上节可知F1'

=Rmax'

=1.724kN

=0.04kN/m

3.5.1抗弯验算

弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.714×

106/5260=135.732N/mm2≤[f]=205N/mm2

3.5.2挠度验算

变形图（mm）

νmax＝1.716mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

3.5.3支座反力计算

Rmax=2.388kN

3.6扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：

Rmax=2.366/2=1.183kN≤Rc=0.85×

8=6.8kN

横向水平杆：

Rmax=2.388kN≤Rc=0.85×

3.7荷载计算

脚手架架体高度H

3.7.1立杆静荷载计算

①立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：

NG1k=（gk+la×

n/2×

0.04/h）×

H=（0.129+1.5×

2/2×

0.04/1.8）×

21=3.404kN

单内立杆：

NG1k=3.404kN

②脚手板的自重标准值NG2k1

NG2k1=（H/h+1）×

la×

lb×

Gkjb×

1/2/2=（21/1.8+1）×

1.5×

0.9×

0.35×

1/2/2=1.496kN

1/2表示脚手板2步1设

NG2k1=1.496kN

③栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

NG2k2=（H/h+1）×

Gkdb×

1/2=（21/1.8+1）×

0.14×

1/2=1.33kN

1/2表示挡脚板2步1设

④围护材料的自重标准值NG2k3

NG2k3=Gkmw×

H=0.01×

21=0.315kN

⑤构配件自重标准值NG2k总计

NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.496+1.33+0.315=3.141kN

NG2k=NG2k1=1.496kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：

NQ1k=la×

（njj×

Gkjj+nzj×

Gkzj）/2=1.5×

（1×

3+1×

2）/2=3.375kN

内立杆：

NQ1k=3.375kN

3.7.2组合风荷载作用下单立杆轴向力：

N=1.2×

（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4×

NQ1k=1.2×

（3.404+3.141）+0.9×

3.375=12.107kN

（3.404+1.496）+0.9×

3.375=10.133kN

3.8立杆稳定性验算

立杆计算长度系数μ

立杆截面抵抗矩W（mm3）

立杆截面回转半径i（mm）

15.9

立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）

立杆截面面积A（mm2）

506

连墙件布置方式

两步两跨

3.8.1立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×

1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×

103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×

1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×

103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

3.8.2不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×

（3.404+3.141）+1.4×

3.375=12.579kN

σ=N/（φA）=12579/（0.188×

506）=132.232N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

3.8.3组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4NQ1k=1.2×

（3.404+3.141）+0.9×

Mw=0.9×

Mwk=0.9×

ωklah2/10=0.9×

0.349×

1.82/10=0.214kN·

σ=N/（φA）+Mw/W=12106.5/（0.188×

506）+213713.64/5260=167.895N/mm2≤[f]=205N/mm2

3.9脚手架架体高度验算

①不组合风荷载作用

Hs1=（φAf-（1.2NG2k+1.4NQ1k））/（1.2gk）=（0.188×

506×

205×

10-3-（1.2×

3.141+1.4×

3.375））/（1.2×

0.129）=71.103m

②组合风荷载作用

Hs2=（φAf-（1.2NG2k+0.9×

NQ1k+MwφA/W））/（1.2gk）=（0.188×

3.141+0.9×

3.375+0.214×

1000×

0.188×

506/5260））/（1.2×

0.129）=49.187m

Hs=49.187m>

H=21m

3.10连墙件承载力验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）

连墙件计算长度l0（mm）

600

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

连墙件截面面积Ac（mm2）

连墙件截面回转半径i（mm）

连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）

连墙件与扣件连接方式

双扣件

Nlw=1.4×

ωk×

2×

h×

la=1.4×

0.465×

1.8×

1.5=7.031kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

（Nlw+N0）/（φAc）=（7.031+3）×

103/（0.896×

506）=22.125N/mm2≤0.85×

[f]=0.85×

205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=7.031+3=10.031kN≤0.85×

12=10.2kN

3.11钢管落地卸料平台计算书

①计算依据：

1.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2.《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

3.《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

4.《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

5.《钢结构设计规范》GB50017-2003

②架体参数

卸料平台名称

1楼卸料平台

卸料平台布置方式

沿纵向

平台长度A（m）

2.7

平台宽度B（m）

2.4

平台高度H（m）

6

立杆纵距la（m）

1.2

板底支撑间距s（m）

0.3

③荷载参数

每米钢管自重g1k（kN/m）

0.033

脚手板自重g2k（kN/m2）

栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）

安全设施与安全网自重g4k（kN/m2）

材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）

施工均布荷载q2k（kN/m2）

0.8

风压高度变化系数μz

0.74（连墙件强度验算）,0.74（立杆稳定性验算）

④设计简图

平台水平支撑钢管布置图

卸料平台平面示意图

卸料平台侧立面示意图

⑤板底支撑（纵向）钢管验算

钢管类型

Ф48×

钢管截面抵抗矩W（cm3）

4.49

钢管截面惯性矩I（cm4）

10.78

钢管弹性模量E（N/mm2）

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

G1k=g1k=0.033kN/m;

G2k=g2k×

lb/4=0.350×

1.20/4=0.105kN/m;

Q1k=q1k×

lb/4=3.000×

1.20/4=0.900kN/m;

Q2k=q2k×

lb/4=2.000×

1.20/4=0.600kN/m;

强度计算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=1.2×

（G1k+G2k）=1.2×

（0.033+0.105）=0.166kN/m;

q2=1.4×

（Q1k+Q2k）=1.4×

（0.900+0.600）=2.100kN/m;

板底支撑钢管计算简图

Mmax=（0.100×

q1+0.117×

q2）×

l2=（0.100×

0.166+0.117×

2.100）×

0.902=0.212kN·

m;

Rmax=（1.100×

q1+1.200×

l=（1.100×

0.166+1.200×

0.90=2.432kN;

σ=Mmax/W=0.212×

106/（4.49×

103）=47.312N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

挠度计算

=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m

=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m

R'

max=（1.100×

q'

1+1.200×

2）×

0.138+1.200×

1.500）×

0.90=1.757kN;

ν=（0.677q'

1l4+0.990q'

2l4）/100EI=（0.677×

0.138×

（0.90×

103）4+0.990×

1.500×

103）4）/（100×

206000.00×

10.78×

104）=0.466mm≤min{900.00/150,10}mm=6.000mm

⑥横向支撑钢管验算

平台横向支撑钢管类型

双钢管

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，由于横向支撑钢管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。

=g1k=0.033kN/m;

q=1.2g1k=0.040kN/m;

p=Rmax/2=1.216kN;

p'

=R'

max/2=0.878kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图

Mmax=0.691kN·

横向钢管计算剪力图

Rmax=6.064kN;

横向钢管计算变形图

νmax=1.445mm;

σ=Mmax/W=0.691×

103）=153.942N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

νmax=1.445mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;

⑦立杆承重连接计算

横杆和立杆连接方式

单扣件抗滑承载力（kN）

8

扣件抗滑移承载力系数

Rc=8.0×

0.80=6.400kN≥R=6.064kN

⑧立杆的稳定性验算

钢管截面回转半径i（cm）

1.59

钢管的净截面A（cm2）

4.24

按照分配系数分配

主立杆受力分配系数κ

0.6

NG1=（la+2.00×

lb+2.00×

h）×

g1k/h×

H+g1k×

3.00/1.00=（0.90+2.00×

1.20+2.00×

1.50）×

0.033/1.50×

6.000+0.033×

0.90×

3.00/1.00=0.921kN

NG2=g2k×

lb/1.00=0.350×

1.20/1.00=0.378kN;

NG3=g3k×

lb=0.14×

1.2=0.168kN;

NG4=g4k×

1.2×

1.5=0.018kN;

NQ1=q1k×

lb/1.00=3.000×

1.20/1.00=3.240kN;

NQ2=q2k×

lb/1.00=2.000×

1.20/1.00=2.160kN;

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1.2（NG1+NG2+NG3+NG4）+0.9×

1.4（NQ1+NQ2）=1.2×

（0.921+0.378+0.168+0.018）+0.9×

（3.240+2.160）=8.586kN;

支架立杆计算长度：

L0=kμh=1×

1.50×

1.50=2.250m

长细比λ=L0/i=2.250×

103/（1.59×

10）=141.509≤[λ]=250

L0=kμh=1.155×

1.5=2.599m

长细比λ=L0/i=2.599×

10）=163.443

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265

ωk=μzμsωo=0.74×

0.80×

0.35=0.207kN/m2

l×

h2/10=0.9×

0.207×

1.20×

1.502/10=0.070kN·

m；

σ=kN/φA+Mw/W=0.60×

8.586×

103/（0.265×

4.24×

102）+0.070×

103）=61.546N/mm2≤[f]=205.00N/mm2

两步三跨

连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）

内立杆离墙距离a（m）

0.25

⑨连墙件验算

强度验算

AW=1.50×

3=10.8m2

Nw=1.4×

Aw=1.4×

10.8=3.133kN

N=Nw+N0=3.133+3.00=6.133kN

长细比λ=L0/i=（0.25+0.12）×

10）=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.967。

Nf=0.85φA[f]=0.85×

0.967×

4.240×

10-4×

205.00×

103=71.444kN

N=6.133≤Nf=71.444kN

连接计算

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

单扣件承载力设计值Rc=8.0×

0.80=6.400kN

N=6.133kN≤Rc=6.400kN

⑩立杆支承面承载力验算

地基基础

混凝土楼板

混凝土板厚度h（mm）

250

砼设计强度等级

C30

立杆底座面积A（mm2）

100×

100

抗冲切验算

楼板抗冲切承载力：

βh=1,ft=1.43N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=250-15=235mm,μm=4×

（100.00+ho）=4×

（100.00+235）=1340.00mm

Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×

1×

1.43×

103+0.15×

103×

1）×

0.74×

0.235=200.159kN>

N=8.586kN

局部受压承载力验算

楼板局部受压承载力：

ω=0.75,βl=（Ab/Al）0.5=0.167,fcc=0.85×

14.30=12.155kN/mm

Fl=ωβlfccA=0.75×

0.167×

12.155×

0.01=15.194kN>

四、搭设方案

1、搭设时在立杆下应垫50mm厚木板，木垫板的宽度不小于200mm，长度不小于两跨板，同时设置扫地横杆。

2、搭设顺序：

铺设垫板→摆放扫地杆→安装立杆（随即与扫地杆扣紧）→安装第一步大横杆（与各立杆扣紧）→安装第一步小横杆→安装第二步大横杆→安装第二步小横杆→加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在安装两道连墙杆后可拆除）→安装第三、四步大横杆和小横杆→安装连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板