楼塔吊基础方案Word文件下载.docx
《楼塔吊基础方案Word文件下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《楼塔吊基础方案Word文件下载.docx(18页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
![楼塔吊基础方案Word文件下载.docx](https://file1.bdocx.com/fileroot1/2023-1/31/1cc29250-ec6f-414c-9500-90ed45aa1d0c/1cc29250-ec6f-414c-9500-90ed45aa1d0c1.gif)
褐黄色,可塑~硬塑,稍有光泽,韧性中,干强度中,见铁锰质斑点,偶见贝壳,含少量姜石,姜石直径一般1~3cm,最大可达6cm。
局部地段夹薄层粉土,粉土呈褐黄色,稍湿,中密,无光泽,韧性低,干强度低,厚度一般在0.2~0.4m。
局部地段夹中砂透镜体,中砂呈灰黄色,稍湿,中密,分选性较好。
层厚2.1~8.5m,层底埋深5.6~9.5m。
④粉质粘土(Q4(al+pl)):
棕黄色、褐黄色,可塑~硬塑,稍有光泽,韧性中,干强度中,含铁锰质斑点及白色钙丝,见姜石,姜石呈不规则状,直径一般1~3cm,局部地段夹粉土薄层,粉土呈黄褐色,稍湿,中密~密实,无光泽,韧性低,干强度低,厚度一般在0.4m左右。
层厚4.8~7.2m,层底埋深15.0~16.2m。
④-1中砂(Q4(al+pl)):
灰黄色,棕黄色,含少量卵砾石,稍湿,中密,分选性中,级配一般,成分主要以石英、长石及少量暗色矿物和云母为主。
该层局部为细砂和粗砂,局部卵砾石含量较高,卵砾石成分以石英砂岩为主,粒径一般3cm左右,最大可达15cm。
场地南部ZK68孔附近,10.5m以下含砾量达20%左右,11.5m以下为含砾粗砂。
该层主要分布于场地南部,北部缺失该层。
层厚0.5~3.2m,层底埋深8.1~13.6m。
⑤粉质粘土(Q3(al+pl)):
棕黄色,褐黄色,可塑~硬塑,稍有光泽,韧性中,干强度中,见铁锰质斑点,含少量小姜石,局部姜石富集,粒径一般5~25mm;
下部砂质含量较高,局部砂粒富集,相变为中粗砂层或透镜体。
层厚4.0~7.7m,层底埋深19.9~22.7m。
⑥含碎石粉质粘土(Q2(al+pl)):
粉质粘土为棕褐色、褐黄色,硬塑,稍有光泽,韧性中,干强度中,见铁锰质斑点,含少量碎石,碎石以紫红色、灰白色为主,级配一般,颗粒棱角状和次园状,直径一般2~10cm,偶见大于20cm,成分以石英岩、石英砂岩为主。
碎石在水平和垂直方向上分布不均匀,局部相变为卵砾石薄层或透镜体。
该层上部含大量中粗砂粒,含少量卵砾石,局部砂粒富集,相变为含砾中粗砂层。
层厚3.4~8.1m,层底埋深24.0~28.9m。
⑦粉质粘土(Q1gl):
褐黄色,棕褐色,灰绿色,坚硬,局部夹粘土,一般厚度在0.2~0.4m。
粘土呈棕黄色、灰绿色、灰白色,硬塑~坚硬,韧性高,干强度高。
含少量砂质,砂质已风化,含少量粘粒成分,局部地段相变为粘土或风化砂。
该层未揭穿,最大揭露厚度24.5m。
地基承载力和压缩模量
根据现场鉴别、土工试验结果、标准贯入试验和圆锥动力触探试验成果,结合邻近场地勘察资料,建议地基承载力特征值fak和压缩模量ES平均值采用以下数值:
层号
岩性名称
承载力
特征值
fak(kPa)
压缩模量平均值Es(MPa)
Es1-2
Es2-4
Es4-6
Es6-8
Es8-10
②
粉质粘土
130
6.0
6.9
8.5
10.0
11.2
③
150
7.6
9.2
12.4
15.8
19.3
④
160
9.1
④-1
中砂
170
20.0
22.0
24.0
26.0
28.0
⑤
9.0
13.5
17.9
20.2
⑥
含碎石粉质粘土
230
30.0
32.0
34.0
36.0
⑦
280
8.9
10.7
13.4
16.1
20.1
8.2地基土的稳定性、适宜性评价
拟建场地在区域上位于四级构造单元武安凹断束的东北边缘,其东与南和断凸相邻。
本区构造较发育,并以断裂为主,按其展布方向主要有北北东向、北东向和北西向及近南北向断裂,场地附近无活动断层和发震断层。
拟建场地地质环境较简单,未发现不良地质作用,区域构造稳定,判定场地和地基稳定,适宜本工程兴建。
8.3天然地基评价
8.3.1天然地基评价
(1)地基承载力
根据设计意图,C-14#预估基础埋深为6.0m左右,C-15#~C-17#预估基础埋深为4.5m左右,持力层均为③层粉质粘土。
深宽修正后地基承载力特征值,依据《建筑地基基础设计规范》GB50007第5.2.4条,
公式fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγ(d-0.5)
按抗剪强度指标计算承载力特征值,首先根据基底下的地层组合条件并结合地区经验综合确定:
粘聚力c=19.8kPa,内摩擦角φ=22.5°
。
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007第5.2.5条,
公式fa=Mbγb+Mdγd+MCCk
按上述方法计算分析及评价,结论详见下表:
名称
估算基底
压力
kPa
深宽修正后
承载力特征值
按抗剪强度指标
计算承载力特征值
地基承载力
综合取值
kPa
天然地基是否满足强度要求
C-14#
520
324.87
576.9
否
C-15#
180
281.67
481.2
是
C-16#
C-17#
基本参数
1、塔吊基本参数
塔吊型号:
TC5610;
塔吊自重Gt:
318kN;
标准节长度b:
2.5m;
最大起重荷载Q:
60kN;
塔身宽度B:
1.65m;
主弦杆材料:
角钢/方钢;
塔吊起升高度H:
110m;
主弦杆宽度c:
250mm;
非工作状态时:
额定起重力矩Me:
630kN·
m;
基础所受的水平力P:
26kN;
工作状态时:
50kN;
2、风荷载基本参数
所处城市:
河北邢台市风荷载高度变化系数μz:
2.38;
地面粗糙度类别:
B类田野乡村;
非工作状态时,基本风压ω0:
0.3kN·
工作状态时,基本风压ω0:
3、基础基本参数
交叉梁截面高度h1:
1.2m;
交叉梁宽t:
0.8m;
基础底面宽度Bc:
5.5m;
基础底板厚度h2:
1.1m;
基础上部中心部分正方形边长a1:
3m;
混凝土强度等级:
C35;
承台混凝土保护层厚度:
50mm;
基础埋置深度d:
十字交叉梁上部钢筋直径:
25mm;
十字交叉梁上部钢筋型号:
HRB335;
十字交叉梁底部钢筋直径:
十字交叉梁底部钢筋型号:
十字交叉梁箍筋直径:
10mm;
十字交叉梁箍筋型号:
HPB235;
十字交叉梁箍筋肢数:
6;
基础底板钢筋直径:
20mm;
基础底板钢筋型号:
4、地基基本参数
地基承载力设计值fa:
150kN/m2;
非工作状态下荷载计算
一、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算
塔吊自重:
G=318.000kN;
塔吊最大起重荷载:
Q=60.000kN;
作用于塔吊的竖向力:
F=1.2×
G+1.2×
Q=1.2×
318.000+1.2×
60.000=453.600kN;
2、塔吊弯矩计算
总的最大弯矩值Mmax=1.4×
1199.20=1678.88kN·
二、塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算:
e=M/(F+G)≤20.5Bc/3
式中e──偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离;
M──作用在基础上的弯矩;
F──作用在基础上的垂直载荷;
G──混凝土基础重力,G=25×
1.2×
34.741=1042.23kN;
Bc──为基础的底面宽度;
计算得:
e=1678.880/(453.600+1042.230)=1.122m<
20.5×
5.500/3=2.593m;
基础抗倾覆稳定性满足要求!
三、地基承载力验算
e=M/(F+G)=1678.88/(453.6+1042.23)=1.122≥Bc/6=5.5/6=0.917
地面压应力计算:
Pmax=[a(F+G)]/(20.5Bc3/18-Bc2a+3×
20.5Bca2-3a3)
式中F──作用在基础上的垂直载荷;
G──混凝土基础重力;
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:
a=Bc/20.5-Mmax/(F+G)=5.500/20.5-1678.880/(453.600+1042.230)=2.770m;
不考虑附着基础设计值:
Pmax=[2.77(453.6+1042.23)]/(20.5×
5.53/18-5.52×
2.77+3×
20.5×
5.5×
2.772-3×
2.773)=92.984kPa;
地基承载力设计值为:
fa=150.00kPa;
地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=92.984kPa,满足要求!
四、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第8.2.7条。
验算公式如下:
F1≤0.7βhpftamho
式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数,当h不大于800mm时,βhp取1.0;
当h大于等于2000mm时,βhp取0.9,其间按照线性内插法取用;
取βhp=0.97;
ft--混凝土轴心抗拉强度设计值,取ft=1.57N/mm2;
ho--基础冲切破坏锥体的有效高度,取ho=1.05m;
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度,am=[21/2×
(Bc-a1)-t]/2=[21/2(5.5-3)-0.8]/2=1.368m;
Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值,Fl=Pmaxam2=92.98×
1.372=173.95kN;
允许冲切力:
0.7×
0.97×
1.57×
1367.77×
1050.00=1525723.520N=1525.724kN≥Fl=173.95kN;
实际冲切力小于允许冲切力设计值,满足要求!
五、交叉梁截面主筋的计算
1、梁弯矩计算
MI=Pmax(mS3/3-S4/6)/m
式中Pmax--基础设计值,取Pmax=92.984kPa;
m--基础梁底部应力最大处与应力为0处的距离,m=7.778m;
s--基础边缘至最近塔吊脚的距离,s=2.722m;
经计算得:
MI=92.984×
(7.778×
2.7223/3-2.7224/6)/7.778=515.915kN·
2、截面配筋计算
As=M/(γsh0fy)
αs=M/(α1fcbh02)
ζ=1-(1-2αs)1/2
γs=1-ζ/2
式中,αl──系数,当混凝土强度等级不超过C50时,αl取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,αl取为0.94,其间按线性内插法确定;
取α1=1.00;
fc──混凝土抗压强度设计值,查表得fc=16.70N/mm2;
ho──有效计算高度;
fy──钢筋受拉强度设计值;
(1)、梁上部配筋计算
单筋距形截面所能承受的最大弯矩:
M=αlfctho2ζb(1-0.5ζb)=6781.88kN·
m>
MI=515.915kN·
m
梁上部只需构造配筋。
由于最小配筋率为0.2%,所以最小配筋面积为:
1200×
800×
0.2%=1920mm2
建议配筋值:
HRB335钢筋,425,实际配筋值1963.495mm2。
(2)、梁底配筋计算:
αs=515.915×
106/(1.00×
16.70×
800.00×
1150.002)=0.029;
ξ=1-(1-2×
0.029)0.5=0.030;
γs=1-0.030/2=0.985;
As=515.915×
106/(0.985×
1150.00×
300)=1517.900mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
0.15%=1440mm2。
故取As=1517.90mm2。
HRB335钢筋,425。
实际配筋值1963.495mm2。
(3)、梁箍筋计算:
Fl=173.95kN,选择Φ10,6肢箍,Asv1=78.54mm2;
s≤(1.25nfyvh0Asv1)/(V-0.7Ftbh0)
ρsv=nAsv1/bs
ρsvmin=0.24ft/fyv
s=320mm
最小配箍率:
ρsv=nAsv1/bs=6×
78.540/(800.00×
320.00)=0.0018>
ρsvmin=0.24ft/fyv=0.24×
1.57/210=0.0018
HPB235钢筋,10@320
(4)、梁腰筋计算:
十字交叉梁高度h1=1200mm>
450mm,所以需要配置腰筋。
As≥t×
ho×
0.1%=800×
1150×
0.1%=920mm
故取As=920mm2。
HRB335钢筋,614。
实际配筋值923.628mm2。
(5)、板底配筋计算:
最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
5500×
1100×
0.15%=9075mm2。
故取As=9075.00mm2。
HRB335钢筋,20@190mm。
承台底面单向根数28根。
实际配筋值8796.459mm2。
工作状态下荷载计算
1350.00=1890.00kN·
e=1890.000/(453.600+1042.230)=1.264m<
5.500/3=2.593m;
e=M/(F+G)=1890/(453.6+1042.23)=1.264≥Bc/6=5.5/6=0.917
a=Bc/20.5-Mmax/(F+G)=5.500/20.5-1890.000/(453.600+1042.230)=2.630m;
Pmax=[2.63(453.6+1042.23)]/(20.5×
2.63+3×
2.632-3×
2.633)=97.516kPa;
地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=97.516kPa,满足要求!
Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值,Fl=Pmaxam2=97.52×
1.372=182.43kN;
1050.00=1525723.520N=1525.724kN≥Fl=182.43kN;
式中Pmax--基础设计值,取Pmax=97.516kPa;
MI=97.516×
2.7223/3-2.7224/6)/7.778=541.06kN·
MI=541.06kN·
αs=541.060×
1150.002)=0.031;
0.031)0.5=0.031;
γs=1-0.031/2=0.984;
As=541.060×
106/(0.984×
300)=1593.068mm2。
故取As=1593.07mm2。
Fl=182.43kN,选择Φ10,6肢箍,Asv1=78.54mm2;
基础配筋如下图所示: