空心板手算计算书Word文档下载推荐.docx

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现浇空心板以及桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝土，桥面面层为沥青砼。

技术指标见表-2。

表－2

强度等级

弹性模量Ec

轴心抗压强度设计值ƒcd

轴心抗拉强度设计值ƒtd

C30

3.0×

104MPa

13.8MPa

1.52MPa

5、设计依据：

（1）中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）；

（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004），简称《公预规》。

（3）《公路桥涵设计手册－梁桥（上册）》（1998年1月第一版第二次印刷），简称《梁桥》。

（4）中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）。

二、结构尺寸

本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁进行计算，桥面净宽9.5米，两侧为安全护栏，全桥采用整体式空心板，水泥砼铺装厚10cm，沥青砼厚10cm。

桥梁的边（1.985m）板进行计算，桥梁横断面及边板尺寸如图1，图2所示（尺寸单位：

mm）

图1

图2

空心板立面如图3所示（尺寸单位：

cm）

图3

空心板的标准跨径为13m，计算跨径l＝12.96m。

空心板的具体构造见空心板一般构造图

三、各块板汽车荷载横向分布系数mc计算

1、采用刚接板法计算计算边板的mc

将本例桥宽分为5等分宽则b1=10.5/5=2.1.L=13代入公式，得

γ=1.45（b1/L）2=1.45（2.1/13）2=0.0343

β=4.06（b1/L）4=4.06（2.1/13）4=0.003

依γβ由《梁桥》（上册）第二篇表2-2-2查得η值，如下表所示：

绘制边板的横向分布影响线，并在其上布置设计荷载，求出边板的横向分布系数。

则1号板的横向分布系数：

Mc=1/2（0.299+0.2563+0.2272+0.1893）

=0.4859

1号板最不利，故按1号板进行设计。

四、活载作用内力计算

公路－Ⅰ级集中荷载Pk计算

弯矩效应：

kN

剪力效应：

Pk=1.2×

198.4=238.1kN

（1）汽车冲击系数计算

a.桥梁的自振频率（基频）计算

据《公路桥涵设计通用规范》条文说明4.3.2，简支梁桥的自振频率（基频）ƒ1可采用下式计算：

本桥各参数取值如下：

l＝13m

E＝Ec＝3.00×

104MPa=3.00×

1010N/m2。

据桥博计算可知

Ic边板=0.05491m4，

在AUTOCAD中作图量测得到边板跨中截面截面面积：

A边板跨中=0.82615m2，

G边板=A边板跨中×

γ＝0.82615×

25000＝20653.75N/m

g＝9.8（m/s2）

mc边板=G边板/g＝20653.75/9.8＝2107.53（Ns2/m2）

（Hz）

b.汽车荷载冲击系数计算

由上计算得：

1.5Hz≤f1边板≤14Hz

据《公路桥涵设计通用规范》4.3.2：

（6）计算支点截面汽车荷载最大剪力

绘制荷载横向分布系数沿桥纵向的变化图形和支点剪力影响线：

图4支点剪力计算图示

（6）-1．边板：

Q0均＝（1+μ）˙ξ[mcΩ+a/2（m0-mc）y]

＝1.36×

0.78×

10.5×

[0.2107×

4.8+2.1/2×

（0.47-0.2107）×

0.7]

=13.39kN

Q0集＝（1+μ）˙ξmiPkyi=1.36×

0.47×

238.1×

1=118.71kN

则，公路－Ⅰ级作用下，边板支点的最大剪力为：

Q0＝Q0均+Q0集＝13.39+118.71＝132.1kN

五、恒载计算

1.桥面铺装、分隔带及护栏重力

中央分隔带及护栏的重力取用两侧共计：

6.79kN/m

桥面铺装0.1×

9.5×

24+0.1×

24=45.6kN/m

平均分配：

g1=（6.79+45.6）/9=5.82kN/m

3.行车道板重力

g3边＝0.82615×

24＝19.83kN/m

恒载总重：

g边=g1+g3边=5.82+19.83=25.65kN/m

根据恒载集度计算所得恒载内力如下表：

表－3恒载内力

荷载

g

（kN/m）

L

（m）

M（kN•m）

Q（kN）

跨中

1/8gL2

1/4跨

3/32gL2

Q支点

1/2gL

Q1/4点

1/4gL

边板

单块板重

19.83

13

418.9

314.18

128.89

64.45

全部恒载

25.65

541.86

406.39

166.73

83.36

五、内力组合

表－4边板内力组合

序号

荷载类别

弯矩M（kN•m）

剪力Q（kN）

四分点

梁端

（1）

结构自重

541.86

166.73

83.36

（2）

汽车荷载

171.67

229.16

143.01

79.41

50.53

（3）

1.2×

487.67

650.23

200.08

100.03

0

（4）

1.4×

240.33

320.82

200.21

111.17

70.74

（5）

Sud=（3）+（4）

728.0

971.05

400.29

211.2

四、正截面抗弯承载力验算

1.已知数据及要求

见前一、二所述。

荷载内力见表－9。

2.边板跨中截面的纵向受拉钢筋计算

（1）.确定中性轴的位置

形心位置：

在CAD中，量测得形心离下缘高度为35cm,

面积为：

8163cm2

（2）.将空心板截面按抗弯等效的原则，换算为等效工字形截面的方法是在保持截面面积、惯性矩和形心位置不变的条件下，将空心板的圆孔（直径为D）换算为bk、hk的矩形孔。

本板的等效图形如图8。

图5

等效矩形的bk、hk分别为

在保持原截面高度、宽度及圆孔形心位置不变的情况下，等效工字形截面尺寸为：

上翼缘厚度

cm

下翼缘厚度

腹板厚度

b'

f=bf=210cm

3.正截面抗弯计算

空心板采用双排钢筋配筋，下面一排21φ32，上面一排为3φ20，总配筋为

21φ32+3φ20，经计算纵向受拉钢筋合力作用点到截面受拉边缘距离as=40+32/2＝56mm，板的有效高度h0=700-56=644mm，As=8163cm2。

判别截面类型，当x=h’f时，截面所能承受的弯矩设计值为：

故应按x<

h’f，中性轴位于翼板内，即属于第一类T形，应按矩形截面计算。

按梁的实际配筋情况，计算混凝土受压区高度x：

由

取A’s=0则有：

x<

h’f=190mm，该截面所能承受的弯矩设计值为：

该截面的抗弯承载力满足要求。

七、斜截面抗剪承载力验算

1、判断是否需要进行斜截面承载力验算

根据构造要求，保持最下面21根钢筋通过支点。

支点截面的有效高度h0=644mm其余截面因等截面，则有效高度同支点截面，则有：

支座处：

γ0Vd=400.29KN≥

，因此需进行斜截面承载力验算。

2、截面尺寸是否满足要求

γ0Vd=400.29KN<

1、2计算表明截面尺寸满足要求，据《公预规》5.2.10，须进行斜截面抗剪强度验算。

3、设计剪力分配

支点剪力组合设计值γ0Vd=1

400.29=400.29（KN）

跨中剪力设计值

其中

部分可不进行斜截面承载能力计算，箍筋按构造要求配置。

不需进行斜截面承载力计算的区段半跨长度为：

距支点h/2=70/2=35cm处的设计剪力值为Vd1=289.92KN。

4、箍筋设计

箍筋配筋率：

根据箍筋配筋率最小配筋率的要求，取ρsv=0.0018。

选用直径为8mm的四肢箍，单肢箍筋的面积Asv=50.27mm2，箍筋间距为：

在配置时，采用的是15×

10，66×

15，15×

10，因此箍筋是满足要求的。

5、斜截面抗弯验算

由已知弯矩计算值，按式

作出弯矩包络图见下图

承载能力极限状态弯矩包络图

6、斜截面抗剪强度复核

按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规定需对以下截面进行验算：

（1）距支座中心h/2处的截面

（2）受拉区弯起钢筋弯起点处截面，以及锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面

（3）箍筋数量或间距有变化处的截面

（4）受弯构件腹板宽度改变处的截面

对于本板，需对距支座中心处h/2的截面，和箍筋数量有变化的截面进行验算。

a、距支座中心h/2处的截面

由图10可知距支座中心为1/2h处截面距跨中距离x＝650-18-35＝597cm，正截面有效高度h0=64.4cm，取斜截面抗影长度l’=65cm，则得到斜截面顶端位置，其截面与跨中距离：

x=575-65=510cm，A处正截面的剪力Vax及相应的弯矩Max计算如下：

A处正截面有效高度h0=64.4cm=0.644m，则实际剪跨比m及斜截面投影长度C分别为：

将要复核图的斜截面为图所示AA’斜截面（虚线位置），斜角

斜截面内纵向受拉主钢筋有21φ32+3φ20，相应的主筋配筋率为：

斜截面内配置在同一截面的箍筋有N6+N6a即2φ8，相应的箍筋配筋率为：

由上计算可得：

故距支座中心1/2处的截面抗剪强度满足设计要求。

b暂不考虑箍筋数量和间距的变化，则在其他斜筋弯起点的截面，离支座中心处越远，Vjx越小，Mjx越大，且P逐渐增大，则Vu也逐渐增大，Vu>

Vjx，满足要求。

c、箍筋数量或间距改变处的截面

由前述可知，箍筋间距改变处在距支座150cm处，取此截面为验算截面，如图：

图9

此截面距跨中距离x=650-3-150=497cm，正截面有效高度为h0=64.4cm，取C’＝64.4cm，则得到顶端位置D，其距跨中距离x=497-64.4=432.6cm

D处正截面剪力Vdx及相应弯矩Mdx计算如下：

D处h0=644mm＝644m，则实际剪跨比m及斜截面投影长度C分别为：

将要复核的斜截面为DD’斜截面，斜角

斜截面内配置在同一截面的箍筋有10N6和10N6a即20φ8，相应的箍筋配筋率为：

故斜截面DD’处的截面抗剪强度满足设计要求。

八、裂缝宽度计算

正常使用极限状态裂缝宽度计算，采用荷载短期效应组合，并考虑荷载长期效应的影响。

荷载短期效应组合Ms：

荷载长效应组合Ml：

跨中截面裂缝宽度Wfk：

满足规范要求。

九、挠度计算

荷载短期效应作用下的跨中截面挠度按下式近似计算：

Ms=659.81×

106N•mm

L＝13m=13000mm

B0为全截面抗弯刚度，B0＝0.95EcJ0，按全截面参加工作计算，取b’f=2100mm

得换算截面的面积为：

Aco=aEsAs=6.67×

17615

=117492mm2，换算截面重心至受压缘的距离y’0=35cm，至受拉区边缘的距离y0=70-35=35cm=350mm。

换算截面惯性距J0＝7876300cm4，对受拉区边缘的弹性抵抗矩W0=J0/y0=7876300/25.4=310090cm3，换算截面重心以上部分面积对重心的面积矩为：

Σyi×

As=（210-119.4）×

12×

（35-12/2）+119.4×

35×

35/2=104661.3cm3

取Ec=3.0×

104MPa，将数据代入得：

Bcr为开裂截面的抗弯刚度，

在抗弯承载力计算中可知，x<

h’f，属于第一类截面进行计算，在混凝土受压区高度x0=151mm

开裂弯矩：

代入上式得：

Ms=659.81KN.m

将以上数据代入公式得：

荷载短期效应作用下跨中截面挠度为：

长期挠度为：

计算挠度小于规范限值，满足规范要求。

实际空心板上浇筑有10cm厚C40聚丙烯纤维砼桥面铺装，在使用时会与空心板共同受力，本计算未考虑此影响，计算结果较实际偏安全。

综上所述，验算结果为：

本空心板（边板）满足安全正常使用要求。

计算人：

谭鸣

计算日期：

附：

桥博计算边板（一跨）承载能力极限状态验算，内力验算，使用阶段裂缝验算，

下部结构计算

桥墩计算

设计资料：

桥墩截面尺寸D=1000mmH=（1号墩9000mm2号墩9000mm3号墩4500mm

4号墩3500mm

墩身采用C30混凝土HRB335钢筋

纵向受压构件最小配筋率不宜小于0.5%全部纵向钢筋不宜超过5%一般纵向钢筋的配筋率约为1%~2%

长细比分别为λ=9/1=9（1、2号墩）λ=4.5/1（3号墩）λ=3.5/1（4号墩）

γ0=1，fcd=13.8MPafsd=280MPa

墩身截面积为A=Πr2=3.14×

0.52=0.785m2

查结构设计原理

稳定系数ψ=0.97（1、2号墩）1（3、4号墩）

轴心抗压设计值由上部结构计算可知为1364KN

则配筋面积为

因此无需纵向受力钢筋，桥墩按构造配筋即可。