xx商业地产项目塔吊基础专项施工方案文档格式.docx
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2.8m
三、2、结构设计概况
结
构
型
式
基础结构型式
高强预应力砼管桩基础
主体结构型式
钢筋混凝土框架剪力墙结构
屋面结构型式
钢筋混凝土梁板结构
砼强度等级
桩基承台
C30（P6）
柱
C35C30
梁、板
抗震等级
工程设防烈度
6度
钢筋类别
HPB235
-
HRB335
HRB400
6、8、10、12、14、16、18、20、22、25等
RRB400
施工目标
充分发挥集团优势，配备强有力的管理人员和技术力量，投入先进的机械设备，对本工程实施标准化、规范化的项目管理，真诚与建设单位合作，以优质高速完成本工程。
确保本工程达到中华人民共和国《建筑工程施工质量验收统一标准》的优良标准，同时满足招标文件、技术规范及图纸要求。
安全目标
轻伤事故控制在1‰以内，重伤死亡事故频率为0。
确保本工程以730日历天完成招标文件所要求的全部施工任务，并按招标文件要求完成各节点工期。
文明施工目标
争创“广州市安全生产、文明施工示范工地”、“广东省安全生产、文明施工示范工地”。
环境保护和职业健康安全目标
严格按照ISO14001环境管理标准和OHSAS18001职业安全健康管理标准进行实施，制定完善的环境保护和职业健康安全管理体系，加强施工组织和现场文明施工管理，重点落实防尘、防噪、防洒专项措施，做好环境保护。
第二章编制依据
1、本项目地质勘查报告。
2、本项目相关图纸；
3、有关国家、部颁、地方的现行建筑施工规范、规程、规定和工程质量检验评定标准。
4、广东省颁发的有关施工工程质量、安全生产和文明施工文件。
5、相关规范、标准
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002
《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2002
《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
《建筑施工组织设计规范》GB/T50502-2009
《塔式起重机安全规程》GB5144-2006
《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
《建筑施工土石方工程安全技术规范》JGJ180-2009
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
《建筑施工塔式起重机安装使用拆卸安全技术规程》JGJ196-2010
11、TC6013、TC6513塔式起重机使用说明书
12、相关工程施工管理经验等。
13、本方案中其他未尽事项参照相关的规范标准执行。
第三章施工部署
第一节、塔吊部署
为满足本工程材料垂直、水平运输，计划投入三台60米长起重臂塔吊，其中两台为中联重科生产的TC6513-6机型、一台为TC6013A机型，分别附着于34号住宅TC6513-6塔机自编号1#塔吊（以下简称1#塔吊）、附着于39号住宅TC6513-6塔机自编号2#塔吊（以下简称2#塔吊）、附着于41号住宅TC6013A塔机自编号3#塔吊（以下简称3#塔吊）。
塔吊基础设于地下室负二层底板处，基础完成面比地下室底板面高50mm，在施工塔吊基础时，预留与地下室底板配筋相同的钢筋，三台塔吊基础尺寸均为5600mm×
5600mm×
1350mm,混凝土强度等级C30、抗渗等级P8；
1#塔吊基础位于D1A_45-D1A_47轴交D1A_R-D1A_S轴之间，塔吊基础中心线距D1A_45轴2400mm，距D1A_S轴5150mm；
2#塔吊基础位于D1A_29-D1A_30轴交D1A_F-D1A_E轴之间，塔吊基础中心线距D1A_30轴2600mm，距D1A_E轴6450mm；
3#塔吊基础位于D1A_10-D1A_11轴交D1A_F-D1A_E轴之间，塔吊基础中心线距D1A_10轴2700mm，距D1A_E轴6850mm。
在地下室一层楼板及地下室顶板均留置塔身穿板洞口，洞口钢筋预留，预留洞口四周每边设2根Φ12加强钢筋，待塔吊拆除后再封闭洞口。
第二节、塔吊主要技术参数
技术指标一览表附表一
技术参数
TC6013A
总功率
39Kw（不含顶升机构电机）
最大工作幅度
60m
最小工作幅度
2.5m
臂端起重量
1.3t
最大起重量
6.0t
最大起升高度
64.4m（附着式）
独立式起升高度
46m
最大起重力矩
800KN·
m
技术指标一览表附表二
TC6513-6
44Kw（不含顶升机构电机）
1.53t
64.4m、67.2m（附着式）
48m
1250KN·
第三节、组织管理
1、建立塔吊作业统一管理组织和管理网络，配备足够的人员，明确领导、施工组织及驾驶、指挥和维护保养人员职责，对现场使用和管理进行统一安排、使用和指挥，完善塔吊吊装作业操作规程，对相关人员进行培训，持证上岗。
所有人员按程序进行操作指挥。
2、塔吊作业管理小组：
组长：
郑金胜（项目经理）
副组长：
杨昔红（安全主管）
组员：
安全员、机械管理、后勤管理
塔吊的安装、顶升、附着、运行、日常检修与拆除必须在塔吊作业管理小组的统一指挥下进行。
3、加强联络、通讯管理。
对每台塔机进行统一编号，确定每台单机操作和信号指挥人员，并保持固定。
现场对每台塔机组操作及相关指挥人员配备对讲设备，每台机组对讲频率必须单独锁定，未经主管负责人批准，任何人不得改变人员组合，不得擅自改变对讲机频率，不得擅自指挥。
4、加强指挥管理。
信号指挥人员发出动作指令时，应先呼叫被指挥塔机编号，待塔机操作人员应答后方可发出塔机动作指令。
同时，信号指挥人员必须时刻目视塔机吊钩及吊物，塔机运行过程中，指挥人员应环顾相近塔机及其他设施，及时指令；
安全指令必须明确、简短、完整、清晰；
塔机长时间暂停时，吊钩应起升到最高和最近位置，起重臂按顺风位置停置。
第四节、塔吊验收流程
1、安装单位应对安装质量进行自检，并应按相关规范要求填写自检报告书。
2、安装单位自检合格后，应委托有相应资质的检验检测机构进行检测。
检验检测机构应出具检测报告书。
3、安装质量的自检报告书和检测报告书存入设备档案。
4、经自检、检测合格后，由总承包单位组织出租、安装、使用、监理等单位，并应按相关规范标准要求进行验收，合格后方可使用。
5、经过验收之后，安装单位应将塔吊相关的资料整理归集，上报杭州市建设行政主管部门进行备案，领取使用登记牌。
6、塔式起重机停用6个月以上的，在复工前，由总承包单位组织有关单位按相关规范标准要求重新进行验收，合格后方可使用。
第四章基础及附墙设计与施工
第一节、基础形式及施工工艺
根据地质勘查报告本工程场地土类型为珠三角洲冲洪积地貌，，由于场地浅部土层性质较好，承载力较高；
下部基岩虽然强度高，但岩溶土洞发育，且岩面起伏较大，强度较低，基础类型不能采用天然地基浅基础。
故本工程塔吊基础采用与本工程拟建房屋基础类似做法采用四根预制管桩，桩径500，桩端持力层为强风化粉砂岩层，桩长约10~18米与结构桩同时施工。
塔吊基础砼强度等级为C35，抗渗等级P8，基础尺寸为5600mm×
1350mm。
基础配筋为上下两层Ф22@150mm，拉筋为Ф14@400呈梅花布置，钢筋保护层厚度为50mm。
1、塔吊基础设计计算
A、1#塔吊基础矩形板式桩基础计算书
计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
塔机型号
塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）
45
塔机独立状态的计算高度H（m）
48
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B（m）
1.8
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN）
1000
起重荷载标准值Fqk（kN）
60
竖向荷载标准值Fk（kN）
1060
水平荷载标准值Fvk（kN）
40
倾覆力矩标准值Mk（kN·
m）
1200
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'
（kN）
水平荷载标准值Fvk'
50
倾覆力矩标准值Mk'
（kN·
1400
2、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1（kN）
1.35Fk1＝1.35×
1000＝1350
起重荷载设计值FQ（kN）
1.35FQk＝1.35×
60＝81
竖向荷载设计值F（kN）
1350+81＝1431
水平荷载设计值Fv（kN）
1.35Fvk＝1.35×
40＝54
倾覆力矩设计值M（kN·
1.35Mk＝1.35×
1200＝1620
竖向荷载设计值F'
1.35Fk'
＝1.35×
水平荷载设计值Fv'
1.35Fvk'
50＝67.5
倾覆力矩设计值M'
1400＝1890
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
承台高度h（m）
1.35
承台长l（m）
5.6
承台宽b（m）
承台长向桩心距al（m）
4.6
承台宽向桩心距ab（m）
桩直径d（m）
0.5
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC（kN/m3）
24
承台上部覆土厚度h'
（m）
承台上部覆土的重度γ'
（kN/m3）
19
承台混凝土保护层厚度δ（mm）
配置暗梁
否
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl（hγc+h'
γ'
）=5.6×
5.6×
（1.35×
24+0×
19）=1016.064kN
承台及其上土的自重荷载设计值：
G=1.35Gk=1.35×
1016.064=1371.686kN
桩对角线距离：
L=（ab2+al2）0.5=（4.62+4.62）0.5=6.505m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：
Qk=（Fk+Gk）/n=（1000+1016.064）/4=504.016kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L
=（1000+1016.064）/4+（1400+50×
1.35）/6.505=729.598kN
Qkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L
=（1000+1016.064）/4-（1400+50×
1.35）/6.505=278.434kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L
=（1350+1371.686）/4+（1890+67.5×
1.35）/6.505=984.958kN
Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L
=（1350+1371.686）/4-（1890+67.5×
1.35）/6.505=375.885kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
C80
桩基成桩工艺系数ψC
0.85
桩混凝土自重γz（kN/m3）
桩混凝土保护层厚度б（mm）
35
桩入土深度lt（m）
11.8
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
是
桩身承载力设计值
2700
桩裂缝计算
钢筋弹性模量Es（N/mm2）
200000
法向预应力等于零时钢筋的合力Np0（kN）
100
最大裂缝宽度ωlim（mm）
0.2
普通钢筋相对粘结特性系数V
预应力钢筋相对粘结特性系数V
0.8
地基属性
地下水位至地表的距离hz（m）
承台埋置深度d（m）
是否考虑承台效应
承台效应系数ηc
0.1
土名称
土层厚度li（m）
侧阻力特征值qsia（kPa）
端阻力特征值qpa（kPa）
抗拔系数
承载力特征值fak（kPa）
粉质粘土
1.5
0.7
180
砾砂
2.3
200
粘性土
160
强风化岩
80
3000
450
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：
u=πd=3.14×
0.5=1.571m
桩端面积：
Ap=πd2/4=3.14×
0.52/4=0.196m2
承载力计算深度：
min（b/2,5）=min（5.6/2,5）=2.8m
fak=（1.5×
180+1.3×
200）/2.8=530/2.8=189.286kPa
承台底净面积：
Ac=（bl-nAp）/n=（5.6×
5.6-4×
0.196）/4=7.644m2
复合桩基竖向承载力特征值：
Ra=uΣqsia·
li+qpa·
Ap+ηcfakAc=1.571×
（2×
45+7×
35+2.8×
80）+3000×
0.196+0.1×
189.286×
7.644=1611.807kN
Qk=504.016kN≤Ra=1611.807kN
Qkmax=729.598kN≤1.2Ra=1.2×
1611.807=1934.169kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=278.434kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：
As=nπd2/4=2×
3.142×
162/4=402mm2
纵向预应力钢筋截面面积：
Aps=nπd2/4=11×
10.72/4=989mm2
（1）、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：
Q=Qmax=984.958kN
桩身结构竖向承载力设计值：
R=2700kN
（2）、轴心受拔桩桩身承载力
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
4、裂缝控制计算
不需要进行裂缝控制计算！
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB400Φ22@150
承台底部短向配筋
承台顶部长向配筋
承台顶部短向配筋
1、荷载计算
承台有效高度：
h0=1350-50-22/2=1289mm
M=（Qmax+Qmin）L/2=（984.958+（375.885））×
6.505/2=4426.403kN·
X方向：
Mx=Mab/L=4426.403×
4.6/6.505=3129.939kN·
Y方向：
My=Mal/L=4426.403×
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=1350/4+1890/6.505=628.029kN
受剪切承载力截面高度影响系数：
βhs=（800/1289）1/4=0.888
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：
a1b=（ab-B-d）/2=（4.6-1.8-0.5）/2=1.15m
a1l=（al-B-d）/2=（4.6-1.8-0.5）/2=1.15m
剪跨比：
λb'
=a1b/h0=1150/1289=0.892，取λb=0.892；
λl'
=a1l/h0=1150/1289=0.892，取λl=0.892；
承台剪切系数：
αb=1.75/（λb+1）=1.75/（0.892+1）=0.925
αl=1.75/（λl+1）=1.75/（0.892+1）=0.925
βhsαbftbh0=0.888×
0.925×
1.43×
103×
1.289=8473.55kN
βhsαlftlh0=0.888×
V=628.029kN≤min（βhsαbftbh0，βhsαlftlh0）=8473.55kN
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：
B+2h0=1.8+2×
1.289=4.378m
ab=4.6m>
B+2h0=4.378m，al=4.6m>
B+2h0=4.378m
角桩内边缘至承台外边缘距离：
cb=（b-ab+d）/2=（5.6-4.6+0.5）/2=0.75m
cl=（l-al+d）/2=（5.6-4.6+0.5）/2=0.75m
角桩冲跨比：
：
'
角桩冲切系数：
β1b=0.56/（λb+0.2）=0.56/（0.892+0.2）=0.513
β1l=0.56/（λl+0.2）=0.56/（0.892+0.2）=0.513
[β1b（cb+alb/2）+β1l（cl+all/2）]βhp·
ft·
h0=[0.513×
（0.75+1.15/2）+0.513×
（0.75+1.15/2）]×
0.954×
1430×
1.289=2389.786kN
Nl=V=628.029kN≤[β1b（cb+alb/2）+β1l（cl+all/2）]βhp·
h0=2389.786kN
4、承台配筋计算
（1）、承台底面长向配筋面积
αS1=My/（α1fcbh02）=3129.939×
106/（1.04×
14.3×
5600×
12892）=0.023
ζ1=1-（1-2αS1）0.5=1-（1-2×
0.023）0.5=0.023
γS1=1-ζ1/2=1-0.023/2=0.989
AS1=My/（γS1h0fy1）=3129.939×
106/（0.989×
1289×
360）=6824mm2
最小配筋率：
ρ=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,45×
1.43/360）=max（0.2,0.179）=0.2%
梁底需要配筋：
A1=max（AS1,ρbh0）=max（6824,0.002×
1289）=14437mm2
承台底长向实际配筋：
AS1'
=14572mm2≥A1=14437mm2
（2）、承台底面短向配筋面积
αS2=Mx/（α2fcbh02）=3129.939×
ζ2=1-（1-2αS2）0.5=1-（1-2×
γS2=1-ζ2/2=1-0.023/2=0.989
AS2=Mx/（γS2h0fy1）=3129.939×
A2=max（9674,ρlh0）=max（9674,0.002×
承台底短向实际配筋：
AS2'
=14572mm2≥A2=14437mm2
（3）、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：
AS3'
=14572mm2≥0.5AS1'
=0.5×
14572=7286mm2
（4）、承台顶面短向配筋面积
AS4'
=14572mm2≥0.5AS2'
（5）、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、配筋示意图
承台配筋图
桩配筋图
B、2#塔吊基础矩形板式桩基础计算书
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