满堂支架设计计算实例详解Word格式.docx
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60cm+120cm。
根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区,详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图
(二)》。
各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表:
分区号
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
Ⅳ
钢管间距(cm)
120
60
90
截面面积(m2)
1.20
2.65
2.38
1.49
立杆钢管数(根)
4
6
2
单根钢管承重(t)
0.82
1.81
1.08
2.03
根据上表,位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大,单根钢管承受最大钢筋砼荷载为2.03t。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载
本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板,内模采用δ=30mm厚木板。
底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上,支架采用Φ48mm×
3.5mm钢管,通过顶托调整高度,支架底部通过垫块1或垫块2分配传力于地基。
垫块1:
45cm×
7cm新制砼块。
垫块2:
当立杆纵桥向间距≤60cm时,在立杆下方纵桥向布设25cm宽方木;
当立杆纵桥向间距≥90cm时,在立杆下方纵桥向布设20cm宽方木。
采用方木垫块时,方木应沿纵桥向连续布设,方木断开位置应加设一层方木垫块,以保证立杆荷载均匀传至地基。
1、底模、外模面积共:
15.16×
30=454.80m2
共重:
454.80×
0.012×
0.85=4.64t
2、内模面积共:
13.4×
25.2=337.68m2
337.68×
0.03×
0.65=6.58t
3、模板底层横向带木采用100mm×
100mm方木(间距按0.3m布置)
(30/0.3)×
9.10×
0.1×
0.65=5.92t
4、模板底层纵向带木采用150mm×
100mm方木
30×
20×
0.15×
0.65=5.85t
5、外模木肋采用100mm×
6.81×
0.65=4.43t
6、内模木肋采用100mm×
(25.2/0.3)×
0.65=7.32t
7、钢管支架
钢管支架采用Φ48mm×
3.5mm规格,单重为3.841kg/m。
①立杆纵横向布置为16×
33排,立杆长度有4m、5.5m、7m三种,数量分别为176根、192根、160根。
共重:
(176×
4+192×
5.5+160×
7)×
3.841/1000=11.06t
②水平杆步距为2×
1.5m+3×
1.2m,共5步6层。
纵向水平杆:
长度有27.9m、18.6m、7.2m三种,数量分别为72根、16根、16根。
(72×
27.9+16×
18.6+16×
7.2)×
3.841/1000=9.30t
横向水平杆:
长度有12.6m、1.7m两种,数量分别为164根、132根。
(164×
12.6+132×
1.7)×
3.841/1000=8.80t
③纵横向剪刀撑:
按每4档布置一道,长度有5.5m、7.2m、9.0m三种,数量分别为54根、54根、44根。
(54×
5.5+54×
7.2+44×
9.0)×
3.841/1000=4.16t
钢管支架共重:
9.30+8.80+4.16=22.26t
8、施工荷载按0.25t/m2考虑
以上荷载共计:
1、立杆稳定计算
根据各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载表,位于箱梁中腹板处间距60cm的立杆受力最大,单根钢管承受最大荷载为2.03t。
单根钢管所承受的模板、支架自重以及施工荷载为0.40t/m2,N2=1.05×
0.6×
0.40=0.252t。
单根钢管实际最大受力(考虑受力不均匀系数1.2):
Nmax=(2.03+0.252)×
1.2=2.74t
φ48×
3.5mm钢管支架截面特性为:
A=4.89cm2,E=2.06×
108KPa,i=1.58cm,μ=1,L=1.5m。
,查表得φ=0.552
故[N]=φA[σ]=0.552×
4.89×
10-4×
215×
102=5.80t
Nmax=2.74t<
[N]=5.80t,满足立杆稳定要求。
2、立杆扣件式钢管强度计算
扣件式钢管立杆容许荷载,查《简明施工计算手册》表8-18(P440),当横杆间距(步距)为150cm时,φ48*3.5mm对接钢管容许荷载[N]=3.03t。
Nmax=2.74t<
[N]=3.03t,满足钢管强度要求。
3、纵横向水平钢管承载力
根据施工技术规范,砼倾倒所产生的水平荷载按0.2t/m2考虑
纵横向水平钢管由于立杆间距<
1.05×
2m,横向水平杆间距≤1m。
满足不需计算的条件,故可不对纵向、横向水平杆进行抗弯强度、抗弯刚度及扣件抗滑移计算。
4、地基承载力的检算
(1)采用垫块1,即45cm×
检算中腹板处地基承载力(《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图
(二)》中2--2截面Ⅳ区)
每个垫块支撑一根钢管,钢管传力为2.74t。
由于砼块的高宽比h/b=7/45=0.16<
0.20,故其应力扩散角θ=0。
砼块与地面接触面积为:
0.45×
0.45=0.20m2
地基应力为:
2.74/0.2=13.7t/m2>
12t/m2,不满足要求。
将中腹板处垫块尺寸换为55cm×
55cm×
7cm,则
0.55×
0.55=0.30m2
2.74/0.36=9.1t/m2<
12t/m2,满足要求。
其它范围地基应力均满足要求。
(2)采用垫块2
①当立杆纵桥向间距≤60cm时,在立杆下方纵桥向布设25cm宽方木。
根据上表,位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大,单根钢管承受砼最大荷载为2.03t,N2=0.6×
0.40=0.144t。
Nmax=(2.03+0.144)×
1.2=2.61t
方木与地面接触面积为:
0.25=0.15m2
地基顶面应力为:
2.61/0.15=16.5t/m2>
将Ⅱ区、Ⅳ区钢管支架底方木宽度改为45cm,则
0.45=0.27m2
2.61/0.27=9.7t/m2<
②当立杆纵桥向间距≥90cm时,在立杆下方纵桥向布设20cm宽方木。
Nmax=2.74t
0.20=0.21m2
2.74/0.21=13.0t/m2>
将Ⅱ区、Ⅳ区钢管支架底方木宽度改为30cm,则
0.9×
0.30=0.27m2
2.74/0.27=10.1t/m2<
5、底模、分配梁计算
(1)面板计算
底模采用δ=12mm厚竹胶板,按单向板计算,箱梁横隔板处的模板受力最不利,按两跨等跨连续梁计算。
取板宽1cm进行计算,过程如下:
自重,上方模板、木肋,施工荷载为:
上方砼荷载为:
q2=1.6×
2.6=4.16t/m2
q=(q1+q2)b=(0.29+4.16)×
10×
0.01=0.445kN/m。
其截面特性为:
受力简图如下,图中尺寸以mm计:
参照《简明施工计算手册》江正荣编著P54中表2-13“两跨等跨连续梁”
查表得KM=0.125,KV=0.625,Kf=0.521
最大弯矩Mmax=KMql2=0.125×
0.445×
0.32=5.01×
10-3KN·
m
最大剪力Vmax=KVql=0.625×
0.3=0.083KN·
最大挠度
,满足要求
,满足要求
变形满足要求。
(2)横桥向100mm×
100mm带木计算
横桥向带木按间距0.3m布置,箱梁横隔板处带木受力最不利。
自重,上方模板、木肋,施工荷载共:
计算原理:
取纵桥向1米范围箱梁内作为计算对象,q=(q1+q2)l=(0.32+4.16)×
1=44.8kN/m。
砼梁的重量根据截面重度进行加载,荷载分布见下图,图中尺寸以cm计。
计算采用sap2000软件。
电算结果为:
Mmax=3.21KN·
m,Vmax=21.35KN,fmax/L=0.478mm/600mm=1/1255
按1m布置3根横向带木计算,其截面特性为:
,满足要求。
(3)纵桥向150mm×
空心段箱梁腹板等厚段纵向带木受力最不利,对此段范围内纵木进行计算,其所受集中力为上方横向带木对应的支点反力。
先计算上方横向带木支点反力,取纵桥向1m箱梁进行计算。
自重,上方模板、带木,施工荷载共计:
,q=q1l=0.32×
1=3.2kN/m。
F1=23.98KNF2=14.78KNF3=10.74KN
F4=13.94KNF5=13.31KNF6=22.63KN
由电算结果可知:
边腹板下方的支反力最大,按纵桥向1m布置3根横向带木计算,故纵木所受最大集中力Fmax=23.98/3=7.99KN。
纵木按三跨连续梁计算,荷载分布见下图,图中尺寸以cm计。
Mmax=3.32KN·
m,Vmax=17.51KN,fmax/L=3.708mm/1200mm=1/324
纵桥向带木的截面特性为:
,不满足要求。
将边腹板处纵向带木换为150mm×
100mm方木,则
m,Vmax=17.51KN,fmax/L=1.100mm/1200mm=1/1091
(4)内模和外模计算从略
6、预拱度计算
(1)预拱度设置考虑以下因素
a、卸架后上部构造本身及活载所产生的竖向挠度λ1
λ1=0.8cm(应由设计提供)
b、卵石垫层沉陷λ2
λ2=0.5cm
c、满堂支架接缝下沉λ3
λ3=1.2cm
d、美观预拱度λ4
λ4=1.0cm
合计λ总=λ1+λ2+λ3+λ4=0.8+0.5+1.2+1.0=3.5cm
(2)预拱度设置
λ总为预拱度的最高值,应设置在梁的跨径中点,其它各点的预拱度应以中间点为最高值,以梁的两端为零,按二次抛物线进行分配。
x-离墩中心距离;
y-x点处的预拱度;
L-跨长。
(3)预拱度的实际设置
以上预拱度的设置为理论值,最终的设置以预压力的结构作为参照,结合理论值作适当的调整。
满堂支架设计计算
(二)
(0#台—1#墩)进京线
1.《京承高速公路陡子峪大桥工程施工图》
二、地基容许承载力:
根据本桥实际施工地质柱状图,根据本桥地质报告查得,处理后地基容许承载力为12t/m2。
为了提高地基承载力,应对松软土层进行换填。
天然地基须由震动压路机碾压3~4次,铺垫5cm碎石垫层后再用震动压路机碾压2次。
震动压路机碾压过程中,大量用水浇灌,以提高基础承载力。
整平地基时应注意设置1.5%横向排水坡,两侧设排水沟。
三、箱梁砼自重荷载分布:
(均按单幅计)
根据设计图纸,箱梁单重为697.26t。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身,此部分不予检算。
对于空心段箱梁,根据《0#台-1#墩进京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》,综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距,腹板厚度为680mm的箱梁空心段下方,纵桥向间距最大的立杆受力最不利。
钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式,横向间距为120cm+3×
根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区,详见《0#台-1#墩进京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图
(二)》。
根据上表,位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大,单根钢管承受最大荷载为2.05t。
底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上,支架采用φ48mm×
1、底模、外模面积共:
15.5×
30=465m2
465×
0.85=4.74t
2、内模面积共:
12.7×
25.5=324m2
324×
0.65=6.32t
100mm方木,(间距按0.3m布置)
0.65=6.95t
钢管支架采用φ48mm×
33排,立杆长度有1.1m、1.9m、2.65m三种,数量分别为176根、192根、160根。
1.1+192×
1.9+160×
2.65)×
3.841/1000=3.8t
②水平杆步距为0.8m,共3步4层。
长度有28m、18.6m、7.2m三种,数量分别为40根、16根、16根。
(40×
28+16×
3.841/1000=5.89t
长度有12.6m、1.7m两种,数量分别为98根、136根。
(98×
12.6+136×
3.841/1000=5.63t
按每4档布置一道,长度有2.5m、3m、4m、5m三种,数量分别为67根、36根、111根、15根。
(67×
2.5+36×
3+111×
4+15×
5)×
3.841/1000=3.05t
5.89+5.63+3.05=14.57t
以上荷载共计
1、计算立杆扣件式钢管强度
扣件式钢管立杆容许荷载,查《简明施工计算手册》表8.18(P440),当横杆间距(步距)为150cm时,Φ48×
3.5mm对接钢管容许荷载[N]=3.17t。
根据各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载表,位于箱梁中腹板处间距60cm的立杆受力最大,单根钢管承受最大荷载为2.05t。
单根钢管所承受的模板、支架自重以及施工荷载为0.38t/m2,P2=1.05×
0.38=0.24t。
PMax=(2.05+0.24)×
1.2=2.75t<
[N]=3.17t
满足钢管强度要求。
2、纵横向水平钢管承载力
根据施工技术规范,砼倾倒所产生的水平荷载按0.2t/m2考虑,纵横向水平钢管由于立杆间距<
3、立杆稳定(脚手架整体稳定)计算
108KPa,i=1.58cm,μ=1,L=0.8m,安全系数k=2.0
,属细长压杆,可用欧拉公式计算,其临界应力为:
Pmax=2.75t<
Pcr=9.5t,满足要求。
检算腹板处地基承载力(《0#台-1#墩进京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图
(二)》中2--2截面Ⅳ区)
(1)在腹板下,每个垫块支撑一根钢管,钢管最大传力为2.75t。
故需采取措施保证地基承载力的要求,满铺砼垫块后上面再铺200mm的方木,以扩大传载的面积:
地基应力为:
(2)在钢管传力不大于2.0t的翼缘板和空箱下面,可以只采用一中垫块。
5、底模、分配梁计算
(1)横桥向100×
100木肋计算
空箱处最大跨距处横木计算,按实际受力加载简图如下:
q1=1.6×
26×
0.3+2.5×
0.3=13.23kN/m
q2=0.45×
0.3=4.26kN/m
最大弯矩
最大反力
(中腹板处)
满足刚度要求。
(2)顺桥向100×
150木肋计算
顺桥向100×
150木肋为不均匀布置。
位于箱梁中腹板下的木肋受力最不利,取最大跨距三跨连续梁模型进行受力计算。
过程如下:
强度满足要求。
(4)内模和外模计算从略
6、预拱度计算
(1)预拱度设置考虑以下因素
a卸架后上部构造本身及活载所产生的竖向挠度λ1
b卵石垫层沉陷λ2
c满堂支架接缝下沉λ3
d美观预拱度λ4
(2)预拱度设置
(3)预拱度的实际设置
满堂支架预压方案
(0#台—1#墩)