联梁型钢悬挑脚手架计算书Word格式.docx

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栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.140；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

4层；

脚手板类别:

木脚手板；

栏杆挡板类别:

木脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3m，建筑物内锚固段长度3m。

悬挑水平钢梁上面的联梁采用12.6号槽钢槽口水平。

锚固压点压环钢筋直径（mm）:

18.00；

楼板混凝土标号:

C30；

主梁间距相当于立杆间距的倍数:

2倍；

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为:

1；

支杆与墙支点距离为（m）:

3.750；

最里面支点距离建筑物2.2m,支杆采用18号槽钢。

二、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.35×

1/（2+1）=0.117kN/m；

活荷载标准值:

Q=4×

1/（2+1）=1.333kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.117=0.186kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

1.333=1.867kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.186×

12+0.10×

1.867×

12=0.202kN·

m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×

12-0.117×

12=-0.237kN·

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.202×

106,0.237×

106）/5080=46.654N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=46.654N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.117=0.155kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.333kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×

0.155×

10004/（100×

2.06×

105×

121900）+0.990×

1.333×

121900）=0.567mm；

大横杆的最大挠度0.567mm小于大横杆的最大容许挠度1000/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×

1=0.038kN；

脚手板的自重标准值：

1×

1/（2+1）=0.117kN；

活荷载标准值：

Q=4×

1/（2+1）=1.333kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.038+0.117）+1.4×

1.333=2.053kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×

0.038×

12/8=0.006kN·

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=2.053×

1/3=0.684kN·

m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.69kN·

最大应力计算值σ=M/W=0.69×

106/5080=135.829N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=135.829N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×

10004/（384×

121900）=0.02mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.038+0.117+1.333=1.488kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI

νpmax=1488.4×

1000×

（3×

10002-4×

10002/9）/（72×

121900）=2.104mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.02+2.104=2.124mm；

小横杆的最大挠度为2.124mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

2/2=0.038kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1/2=0.019kN；

P3=0.35×

1/2=0.175kN；

1/2=2kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.038+0.019+0.175）+1.4×

2=3.079kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m

NG1=[0.1291+（1.00×

2/2）×

0.038/1.50]×

6.00=0.928kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×

4×

（1+1.95）/2=2.065kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×

1/2=0.28kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NG4=0.005×

6=0.03kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.303kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=4×

1/2=2kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

3.303+0.85×

1.4×

2=6.344kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'

=1.2NG+1.4NQ=1.2×

3.303+1.4×

2=6.764kN；

六、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·

μs·

ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.5kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×

0.5×

0.74×

0.214=0.055kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.85×

0.055×

1.52/10=0.015kN·

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=6.344kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

N=N'

=6.764kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=2.599m；

长细比:

L0/i=164；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.262

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=6343.84/（0.262×

489）+14840.312/5080=52.437N/mm2；

立杆稳定性计算σ=52.437N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=6763.84/（0.262×

489）=52.794N/mm2；

立杆稳定性计算σ=52.794N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.5，

ω0=0.7×

0.92×

0.214×

0.5=0.069kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=6m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=0.579kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.579kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=1950/15.8的结果查表得到φ=0.434，l为内排架距离墙的长度；

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.434×

4.89×

10-4×

205×

103=43.506kN；

Nl=5.579<

Nf=43.506,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=5.579小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、联梁的计算

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=6.764kN；

计算简图如下

支撑按照简支梁的计算公式

RA=RB=[（n-1）/2]P+P

其中n=2；

经过简支梁的计算得到:

支座反力（考虑到支撑的自重）RA=RB=（2-1）/2×

6.764+6.764+2×

0.148/2=10.294kN;

通过联梁传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重）2×

6.764+2×

0.148=13.823kN;

最大弯矩（考虑到支撑的自重）Mmax=2/8×

6.764×

2+0.148×

2×

2/8=3.456kN·

m;

最大应力=3.456×

106/62137=55.616N/mm2;

水平支撑梁的最大应力计算值55.616小于205.0N/mm2,满足要求！

九、水平型钢梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体1950mm，支拉斜杆的支点距离墙体为2200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力（即传递到支座的最大力）N=13.823kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×

26.1×

0.0001×

78.5=0.246kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN·

m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R2=31.863kN；

R3=-3.531kN；

R4=0.79kN。

最大弯矩Mmax=10.451kN·

最大应力σ=M/1.05W+N/A=10.451×

106/（1.05×

141000）+0×

103/2610=70.594N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值70.594N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

十、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=2

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.93。

经过计算得到最大应力σ=10.45×

106/（0.929×

141×

1000）=79.789N/mm2；

水平钢梁的稳定性验算σ=79.789N/mm2小于[f]=215N/mm2,满足要求！

十一、支杆的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算

RAH=ΣRDicosαi

其中RDicosαi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。

各支点的支撑力RCi=RDisinαi

按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：

RD1=36.942kN。

十二、支杆的强度计算

钢丝拉绳（支杆）的内力计算

斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为

RD=36.942kN

下面压杆以18号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

σ=N/φA≤[f]

其中N--受压斜杆的轴心压力设计值，N=36.942kN；

φ--轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.806；

i--计算受压斜杆的截面回转半径，i=6.84cm；

l--受最大压力斜杆计算长度，l=4.348m；

A--受压斜杆净截面面积，A=29.29cm2；

σ--受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是15.648N/mm2；

[f]--受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；

受压斜杆的稳定性计算σ<

[f]，满足要求！

斜撑支杆的焊缝计算

斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

σ=N/lwt≤fc或ft

其中N为斜撑支杆的轴向力，N=36.942kN；

lw为斜撑支杆件的周长，取622mm；

t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=9mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；

经过计算得到焊缝最大应力σ=36941.543/（622×

9）=6.599N/mm2。

对接焊缝的最大应力6.599N/mm2小于185N/mm2，满足要求！

十三、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.79kN；

压环钢筋的设计直径D=18mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

σ=N/2A≤[f]

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

A=πD2/4=3.142×

182/4=254.469mm2

σ=N/2A=790.477/254.469×

2=1.553N/mm2；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！