联梁型钢悬挑脚手架计算书Word格式.docx

1、栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.140；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3m，建筑物内锚固段长度 3 m。悬挑水平钢梁上面的联梁采用 12.6号槽钢槽口水平。锚固压点压环钢筋直径（mm）:18.00；楼板混凝土标号:C30；主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；支杆与墙支点距离为（m）:3.750；最里面支点距离建筑物 2.2 m,支杆采用 18号槽钢。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安

2、全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351/（2+1）=0.117kN/m ；活荷载标准值: Q=41/（2+1）=1.333kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.117=0.186kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.333=1.867kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2

3、大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.18612+0.101.86712 =0.202kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.1012-0.11712 =-0.237kN选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max（0.202106,0.237106）/5080=46.654N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =46.654N/mm

4、2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=（0.677q1l4 + 0.990q2l4）/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.117=0.155kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.333kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.15510004/（1002.06105121900）+0.9901.333121900）=0.567 mm；大横杆的最大挠度 0.567 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1000/150 mm与10 mm，满足要求！

5、 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381=0.038kN；脚手板的自重标准值：11/（2+1）=0.117kN；活荷载标准值：Q=41/（2+1） =1.333kN；集中荷载的设计值: P=1.2（0.038+0.117）+1.4 1.333=2.053kN； 小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计

6、算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.03812/8=0.006kN集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.0531/3=0.684kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.69kN最大应力计算值 =M / W=0.69106/5080=135.829N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =135.829N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=510

7、004/（384121900）=0.02 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.038+0.117+1.333=1.488kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl（3l2 - 4l2/9）/72EIpmax=1488.41000（310002-410002/9 ） /（72121900）=2.104 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.02+2.104=2.124 mm；小横杆的最大挠度为 2.124 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角

8、、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； P1=0.0382/2=0.038kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0381/2=0.019kN； P3=0.351/2=0.175kN；1 /2=2kN；荷载的设计值: R=1.2（0.038+0.019+0.175）+1.42=3.079kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载

9、力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m NG1=0.1291+（1.002/2）0.038/1.506.00=0.928kN；（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.354（1+1.95）/2=2.065kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.141/2=0.28kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0056=0.03kN

10、；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.303kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=41/2=2kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.23.303+ 0.851.42= 6.344kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.303+1.42=6.764kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-

11、2001）的规定采用：0=0.5kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.50.740.214=0.055kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 0.0551.52/10=0.015kN考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=6.344kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A） fN=N= 6.764

12、kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.599 m；长细比: L0/i=164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载

13、时=6343.84/（0.262489）+14840.312/5080=52.437N/mm2；立杆稳定性计算 =52.437N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=6763.84/（0.262489）=52.794N/mm2；立杆稳定性计算 =52.794N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.5，0=0.7 0.920.2140.5=0.069kN/m2；每个连墙件的覆

14、盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=6 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=0.579kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 5.579kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=1950/15.8的结果查表得到 =0.434，l为内排架距离墙的长度；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.4344.8910-4

15、205103=43.506kN；Nl=5.579 Nf=43.506,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=5.579小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=6.764kN；计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 RA=RB=（n-1）/2P + P其中 n= 2；经过简支梁的计算得到:支座反力（考虑到支撑的自重） RA=RB=（ 2 -1）/26.764+6.764+20.148 /2= 10.294kN;通过联梁传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重） 26.764

16、 + 20.148=13.823kN;最大弯矩（考虑到支撑的自重） Mmax= 2 /86.7642+0.14822 /8= 3.456kNm;最大应力=3.456106 / 62137=55.616N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 55.616 小于 205.0N/mm2,满足要求！九、水平型钢梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体1950mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm

17、3，截面积A=26.1cm2。根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力（即传递到支座的最大力） N=13.823kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5=0.246kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kNm） 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R2=31.863kN；R3=-3.531kN；R4=0.79kN。最大弯矩Mmax=10.451kN最大应力=M/1.05W+N/A=10.451106/（ 1.05 141000）+ 0103/26

18、10=70.594N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值70.594N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 =M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范（GB50017-2003）得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范（GB50017-2003）附表B，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 =10.45106 /（ 0.9291411000 ）=79.789N/mm2；水平钢梁的稳定性验算 =79.789N/mm2 小于 f=215N/mm2 ,满足要

19、求！十一、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH=RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=36.942kN。十二、支杆的强度计算钢丝拉绳（支杆）的内力计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=36.942kN 下面压杆以 18号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： =N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N=36.942kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.806； i - 计算受压斜杆的

20、截面回转半径，i =6.84cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l=4.348m； A - 受压斜杆净截面面积，A =29.29cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是15.648N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求！斜撑支杆的焊缝计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 =N/lwt fc 或 ft其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=36.942kN； lw为斜撑支杆件的周长，取622mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=9mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；

21、经过计算得到焊缝最大应力= 36941.543/（6229）=6.599N/mm2。对接焊缝的最大应力 6.599N/mm2 小于 185N/mm2，满足要求！十三、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.79kN；压环钢筋的设计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142182/4=254.469mm2= N/2A=790.477/254.4692=1.553N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！