钢管落地平台OKWord格式.docx

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1、搭设要求

（1）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于500mm，对接扣件开口应朝内。

当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。

除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。

（2）纵向水平杆应设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。

（3）纵向扫地杆应固定在距底座上方300mm的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

（4）连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200mm处。

连墙杆应水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10°

。

（5）卸荷拉杆应与平台架外侧立杆连接。

卸荷拉杆上端应与预埋杆连接牢固。

卸荷拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸荷层应加设水平斜杆，形成几何不变体系。

（6）之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100mm。

（7）扣件规格必须与钢管外径相符。

螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·

m，且不应大于65N·

m。

各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm。

（8）挡脚板应铺设在立柱内。

2、拆除要求

（1）拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。

（2）连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。

（3）当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

（4）拆除时，各构配件应通过人工传递或设备运输至地面，严禁将构配件抛至地面。

六、施工程序

1、施工前的准备

（1）卸料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。

（2）应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，严禁使用不合格产品。

2、地基与基础

（1）按施工方案做好卸料平台架基础混凝土垫层，并做好排水措施，防止积水。

（2）按照卸料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。

（3）放置垫板（共两块：

每块规格为4.1m×

0.2m×

0.05m）

（4）将底座准确地安放在定位线上。

3、卸料平台架的搭设

（1）架体搭设顺序如下：

立杆—→纵向扫地杆—→横向扫地杆—→第一步纵向水平杆—→第一步横向水平杆—→第二步纵向水平杆—→第二步横向水平杆—→连墙杆（每楼层设置一组）—→第三步纵向水平杆—→依以上顺序直至搭设至施工需要高度。

之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。

需要设置卸荷拉杆的架体应同步搭设卸荷拉杆。

（2）脚手板的铺设

在卸料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。

（3）挡脚板及防护网的铺设

在平台架卸料层两侧面及防护门间的空档处设置挡脚板和防护网，并与平台架体绑扎牢固。

（4）防护门的安装

将防护门安装在靠近施工电梯的立柱上。

4、卸料平台架的拆除

（1）拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸荷拉杆等是否符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。

（2）清除架体上的杂物及地面的障碍物。

（3）按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。

七、防护门的使用

施工电梯：

当吊篮到达卸料层时，司机应要求搭乘人员或亲自打开防护门，进行卸料工作。

卸料完成后，司机应要求搭乘人员或亲自关闭防护门，扣好防护门销，方可启动施工电梯。

八、卸料平台架计算书（后附计算书）

本卸料平台架适用于30米以下施工升降机卸料平台的搭设，本工程搭高度为25米，具体计算如下：

总体分析

根据规范要求，当采用木脚手板时，脚手板应铺设在横向水平杆的上方，而横向水平杆应设置在纵向水平杆的上方，施工荷载由纵向水平杆通过扣件传给立杆。

这样，横向水平杆按受均布荷载的简支梁计算，验算弯曲正应力和挠度；

纵向水平杆按受集中荷载作用连续梁计算，应验算弯曲正应力、挠度和扣件抗滑承载力；

卸料平台架的整体稳定计算可以简化为立杆单杆稳定计算，立杆步距、横距和连墙点的竖向距离对承载力影响较大；

为进一步简化计算，忽略扣件偏心传力、施工荷载偏心作用对立杆产生的弯矩。

一、参数信息:

1.基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

1.50，立杆步距h（m）：

1.50；

立杆纵向间距lb（m）:

0.90，平台支架计算高度H（m）：

3.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

300.00；

钢管类型（mm）:

Φ48×

3.0，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

5.000；

施工均布荷载（kN/m2）:

4.000；

3.地基参数

地基土类型:

素填土；

地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.20；

地基承载力调整系数:

1.00。

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.15+0.3×

0.3=0.24kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=5×

0.3=1.5kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=4×

0.3=1.2kN/m

2.强度验算:

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布荷载：

q1=1.2×

q11+1.2×

q12=1.2×

0.24+1.2×

1.5=2.088kN/m；

均布活载：

q2=1.4×

1.2=1.68kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×

2.088×

0.92+0.117×

1.68×

0.92=0.328kN.m；

最大支座力N=1.1×

0.9+1.2×

0.9=3.882kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.328×

106/（5080）=64.634N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力64.634N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=1.74kN/m；

p=1.2kN/m；

ν=（0.677×

1.74+0.990×

1.2）×

9004/（100×

2.06×

105×

121900）=0.618mm；

纵向钢管的最大挠度为0.618mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向

支撑钢管传递力，P=3.882kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.932kN.m；

最大变形Vmax=2.156mm；

最大支座力Qmax=12.68kN；

最大应力σ=183.425N/mm2；

横向钢管的计算应力183.425N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为2.156mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.68kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×

3=0.387kN；

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.15×

1.5=0.225kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.3×

0.9×

1.5=0.405kN；

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=5×

1.5=6.75kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.767kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=4×

1.5=5.4kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

7.767+1.4×

5.4=16.881kN；

六、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=16.881kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

KH----高度调整系数:

KH=1；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

μ=1.79；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×

1.79×

1.5=3.133m；

L0/i=3133.395/15.8=198；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=16880.76/（0.184×

489）=187.614N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=187.614N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=1700/15.8=108；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

σ=16880.76/（0.53×

489）=65.134N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=65.134N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=84.4kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=16.88kN；

基础底面面积：

A=0.2m2。

p=84.4≤fg=120kPa。

地基承载力满足要求！