外架施工方案7#8#9B文档格式.docx

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二层：

3.4m

三~十七（十一）层：

3.0m

十八（十二）层：

3.06m

第3章外架总体部署及搭设方法

3.1.7B地库顶板至六层外架，9B地库顶板至8层外架采用落地式双排钢管架，搭设方案如下：

由于各栋塔楼在地库顶板至四层板面范围内总高度从17m～24m不等，依据《建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001），在24m高度范围以下采用以下搭设方法较安全：

✍采用的钢管为Φ48×

3.5，搭设双排架。

✍搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.9米，立杆的步距1.80米。

✍连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

✍扫地杆距离地库顶板结构面180mm，立杆与地库顶板结构面接触部位需垫木枋，外围四周满挂安全网。

3.2.7A、8#楼地库顶板至十一层板面外架，搭设落地式双排钢管架，最高总高度均为32m，分段卸荷：

3.2.1.小高层区7A、8A、8B栋18层的塔楼，塔楼最高总高度为63.75m，12层以下采用整体落地外架，于地库顶板面作为支撑面。

具体如下：

楼号

布置形式

楼层（层）

高度（m）

备注

7A、8A、8B

落地架

1~11

32

在第7层用钢丝绳御荷一次

✍卸荷钢丝绳采用6×

37+1钢丝绳，直径14.5mm；

卸荷钢丝绳间距为一跨一卸（立杆跨距1.5m）。

第4章脚手架的设计计算

4.1参数信息

4.1.1.落地式脚手架

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为32.0米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，大小横杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为120米；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处贵州省遵义市，基本风压为0.30kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.110；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

4；

脚手板类别:

竹串片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、冲压钢脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:

0.038；

5.地基参数

地基土类型:

岩石；

地基承载力标准值（kN/m2）:

500.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.09；

地面广截力调整系数:

1.00。

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×

1.500/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×

1.500/3=1.500kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×

0.038+1.2×

0.175+1.4×

1.500=2.356kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=2.356×

0.8002/8=0.188kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=37.104N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=37.104N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m；

最大挠度V=5.0×

1.713×

800.04/（384×

2.060×

105×

121900.0）=0.364mm；

小横杆的最大挠度0.364mm小于小横杆的最大容许挠度800.0/150=5.333与10mm，满足要求！

三、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

P1=0.038×

0.900=0.034kN；

0.900×

1.500/3=0.160kN；

Q=3.000×

0.800×

1.500/3=1.200kN

荷载的设计值:

P=（1.2×

0.034+1.2×

0.160+1.4×

1.200）/2=0.956kN；

大横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×

0.038×

1.500×

1.5002=0.010kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.267×

0.942×

1.500=0.377kN.m；

M=M1max+M2max=0.010+0.377=0.388kN.m

最大应力计算值σ=0.388×

106/5080.0=76.341N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=76.341N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:

mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×

1500.04/（100×

121900.0）=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.031+0.140+1.200）/2=0.685kN

V=1.883×

0.685×

1500.03/（100×

121900.0）=1.734mm；

最大挠度和：

V=Vmax+Vpmax=0.052+1.734=1.787mm；

大横杆的最大挠度1.787mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

2/2=0.034kN；

大横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.350×

1.500/2=0.236kN；

Q=3.000×

1.500/2=2.00kN；

R=1.2×

（0.058+0.236+0.034）+1.4×

2.00=3.194kN；

R<

6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248

NG1=[0.1248+（0.90×

2/2+1.50×

2）×

0.038/1.80]×

32.00=6.603；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×

4×

（0.900+0.3）/2=1.26kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×

1.500/2=0.330kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

32.000=0.240kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.433kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×

2/2=4.05kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.300kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.840；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.649；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.300×

0.840×

0.649=0.114kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

8.433+1.4×

4.05=15.79kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

8.433+0.85×

1.4×

4.05=14.94kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.114×

1.8002/10=0.066kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=15.79kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：

l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=15790.000/（0.186×

489.000）=173.6N/mm2；

立杆稳定性计算σ=173.6N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=14.94kN；

k=1.155；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

长细比:

L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

σ=14940.00/（0.186×

489.000）+66210.445/5080.000=177.30N/mm2；

立杆稳定性计算σ=177.30N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.725kN；

活荷载标准值：

NQ=3.600kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

Hs=[0.186×

4.890×

10-4×

205.000×

103-（1.2×

1.725

+1.4×

3.600）]/（1.2×

0.125）=77.027m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=77.027/（1+0.001×

77.027）=71.518m；

[H]=71.518和50比较取较小值。

得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.83kN；

Gk=0.125kN/

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×

0.85）=0.066/（1.4×

0.85）=0.056kN.m；

Hs=（0.186×

10-3-（1.2×

1.83+0.85×

（3.600+0.186×

0.056/5.080）））/（1.2×

0.125）=75.34m；

[H]=75.34/（1+0.001×

75.34）=70.062m；

[H]=70.062和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.114kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=2.596kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.596kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：

[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×

103=95.133kN；

Nl=7.596<

Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=7.596小于单扣件的抗滑力8.0kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=500.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：

fgk=500.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1.000；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=158.436kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=14.259kN；

基础底面面积：

A=0.090m2。

p=158.436≤fg=500.000kN/m2。

地基承载力满足要求！

第5章安全措施及要求

✍所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。

✍每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格方可使用。

✍防雷接地措施，采用镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于设计要求值。

✍焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。

✍外脚架上不得堆放钢筋，模板等材料。

拆除时严禁乱丢及高空坠物。

✍高空作业要正确使用“三宝”，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人，铺脚手架不准马凳操作，操作工具及零件放在工具袋内。

✍凡遇六级以上大风，浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚步手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部份有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。

及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。

✍底部的立柱应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱薄弱截面错开，搭设双排脚手架时，应先立立柱，立柱架设先立里侧立柱，后立外侧立柱，立产柱时要临时固定，在立柱的外侧规定位置及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。

✍扣件的紧固是否符合要求，可用力矩板手实测，要40~60N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。

✍高层建筑施工用脚手架，原则上不允许开口，即不允许从上到下断开，要求脚手架在平面上沿建筑物外沿四周连通。

✍按规定要求搭设防护棚：

为了预防物体坠落打击，建筑物出入口须搭设通道防护棚。

设通道防护棚。