XXX检验检疫局综合办公设施工程脚手架方案Word文档下载推荐.docx

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1.7外架必须设避雷接地线，本工程需设6个点，分别在建筑物四角和长边中点，其中，南侧中点避雷接地线与主体框架梁接地钢筋相焊接，其余五个点的接地线与建筑物接地扁钢相连，并按规范要求测接地电阻。

1.8脚手架用密目网全封闭.每一悬挑段设两道内小平网,悬挑段首层设一道,作业层设一道。

9层、17层设两道外挑安全网，做法见附图7。

1.9裙房脚手架为一悬挑段,裙房以上每五层为一悬挑段，当上一层悬挑段搭设完毕后，下一层悬挑段外架方可拆除。

1.10脚手架转角部位及中间每隔6跨设置一道横向斜撑，横向斜撑应在同一节间，由底至顶成之字型连续布置。

横向斜撑杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的水平杆的伸出端上。

2、脚手架的搭设

2.1搭设立柱

2.1.1立柱接头应用对接扣件对接，立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3。

2.1.2立柱的搭接长度不应小于1m，不小于两个旋转扣件固定，扣件离杆端长度不小于100mm。

2.1.3每根立柱下均应加设铁靴底座和垫木或采用槽钢。

2.1.4必须加设纵横扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距柱底不大于200mm的立柱上。

横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

2.1.5开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑，拋撑应用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45－60度之间，连接点中心至主节点的距离不应大于300mm.直至连墙杆安装稳定后，方可根据情况拆除。

2.1.6立柱搭设至顶层，立杆顶端高出女儿墙1米。

2.2搭设纵横向水平杆的注意事项

2.2.1纵向水平杆设在横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。

2.2.2纵向水平杆一般宜采用对接扣件，也可采用搭接。

对接接头应交错布置，不应设在用步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定。

2.2.3封闭性脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内外角柱固定。

2.3扣件安装的注意事项

2.3.1扣件规格必须与钢管外径相同。

2.3.2扣件螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，并不大于65Nm。

2.3.3主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等扣件的中心线距主节点的距离应不大于150mm。

2.4脚手板的架设

2.4.1本工程采用木板脚手板。

脚手板应采用杉木或松木制作，脚手板的厚度不应小于50mm，梁端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。

2.4.2木脚手板应设置在三根横向水平杆上。

当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。

脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。

脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130－150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。

脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。

作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠地固定。

2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。

每搭设完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

四、内脚手架方案：

1、天棚抹灰时，采用φ48钢管扣件满堂脚手架。

2、围护砌体和内墙抹灰均采用工具式脚手架。

五、马道设置方案

1、马道设置在主楼北侧3-4轴间，1至4层裙房为落地式马道，5层及5层以上将马道设置于悬挑脚手架上，马道内侧与结构模板脚手架相连。

马道附着于外脚手架搭设。

2、采用双跑马道，拐弯处设置平台。

每跑宽1200mm，休息平台宽度1.2米。

斜道两侧及平台外围设置栏杆及挡脚板。

栏杆高度1.2米，挡脚板高度180mm,中间栏杆居中设置。

斜道脚手板采用架木板顺铺，接头搭接，每隔250—300mm设置一根防滑木条。

3.1-5层马道为落地式马道，搭设方法同落地式脚手架；

6层以上为悬挑式，悬挑方式同悬挑式脚手架，由于其上部荷载比较集中，因此该位置悬挑脚手架下部支撑由双撑杆加设为4根撑杆。

马道搭设与脚手架同步进行，分段搭设。

4、马道外侧整个长度及高度连续设置剪刀撑，与脚手架相接的部位加设两道横向支撑。

六、脚手架承载力验算

（一）落地式脚手架

1、.荷载计算

A.一步一纵距的钢管扣件重量

NGK1＝0.442KN

B.脚手架一个立杆纵距的附设构件及物品重量

NGK2＝4.185KN

C.施工荷载标准值

QK＝3KN/m2

D.防护栏杆水平活荷载标准值

QK＝0.5KN/m2

E.风荷载

W＝0.75ß

zustw.wo

=0.75×

1.0×

2.03×

0.2496×

0.61=0.23KN/m2

F.雪荷载取值0.3KN/m2

G.脚手板取值0.3KN/m2

2、验算单根钢管允许搭设的最高高度

1.由h＝1.8mH＝2h＝3.6mb＝1.05m查表得фAf＝48.491KN

2.NQK1＝0.442KNNGK2＝4.185KN

3.由b＝1.05mL＝1.5mQK＝3.0KN/m2攪2层脚手架同时施工QK＝6KN/m2，查表得NGK＝12.6KN。

4.将48.491KNNGK1、NGK2代入公式其中KA＝0.85

H＝（KA×

48.491）－1.30×

（1.2×

4.815＋1.4×

12.6）×

1.8/1.2×

0.442＝39.7m

最大允许搭设高度Hmax＝H/（1+H/100）＝39.7/（1+39.7/100）＝28.4m

n1＝28.4/1.8＝15.7排最高能搭设15排。

3、各杆件的内力计算

A.各杆件的内力计算按三跨连续梁计算，计算弯距最不利位置位于大横杆与小横杆交接处。

Mmax＝1/12（q活＋q恒）.b2

=1/12×

[（1.4×

3.0）+1.2×

（0.422+40185+0.5+0.3×

2+0.23）]×

1.05

=1.0KN.m

弯距由两根大横杆承受

Mmax=1/2Mmax=0.5KN.m

Wn=5.08×

103mm3

δ＝Mmax/Wn＝0.5×

106/5.08×

103＝98.4N/mm2＜f＝205N/mm2

∴大横杆满足要求

C.小横杆受力计算按简支梁计算

力经过2根大横杆转化成集中荷载传递给小横杆，大横杆距离立杆中心距约5cm。

Mmax＝1/2×

[1.4×

3.0×

1.05＋1.2×

（0.442＋4.185）/1.5＋0.5×

1.05＋0.3×

2×

1.05]×

1.5×

＝0.36KN·

m

δ＝Mmax/Wn＝0.36×

106/5.08×

103＝70.8N/mm2＜f＝205N/mm2

∴小横杆满足要求。

C.小横杆变形计算

F＝1/2×

1.5＝4.8KN

W/b＝1.615×

4800×

10502/100×

2.06×

105×

121900

＝1/293＜1/150∴满足要求

D.验算单根立管的局部稳定

N＝1/2×

1.2×

n1×

NGK1＋0.5×

1.05/1.4×

（1.2NGK2＋1.4NQK）＝0.5×

15×

0.442＋0.5×

4.185＋1.4×

1.26＝12.48KN

λ＝h/i＝1800/15.78＝114查表得ф＝0.489

由QK＝3.0KN/m2得δm＝55N/mm2单根钢管截面面积A=489MM2

N1/0.489A＋δm＝12480/0.489×

489＋55＝107.2N/mm2

KAKH·

F＝0.85×

0.661×

205＝115.72N/mm2＞107.2N/mm2

∴单立管安全。

E.验算整体稳定（不考虑风荷载影响）

N＝1.2（NGK1＋NGK2）＋1.4NQK

＝1.2×

（0.442＋4.185）＋1.4×

12.6

＝30.618KN

计算值由b＝1.05MH1＝2hA=2×

3.6=7.2m查表得h＝25

λx＝2hA/b＝2×

3.6/1.05＝6.86

λox＝hλx＝25×

6.86＝171.25

立杆为单钢管KA＝0.85KH＝1/（1＋51.2/100

＝0.661

（1/2N）/A＝30.618×

103/0.242×

4.893×

102

＝64.6N/mm2

KA1·

KH·

f＝0.85×

205＝115N/mm2＞64.64N/mm2

∴安全

F.抗风验算

Nt＝1.4hA·

LA·

W

＝1.4×

3.6×

6×

0.232

＝6.12KN

一个扣件的拉滑设计值为6KN＜6.12KN

现场硬拉结可改为3×

1.5＝4.5m一道

（二）、悬挑式脚手架

为适应高层建筑分段搭设脚手架要求和配合施工等因素，设计十步架为一个悬挑段，实际每排搭设九步。

在上段搭设时，下段还承重上段搭设时的临时荷载。

设计荷载以十二步架为计算基数取值。

1、脚手架按极限状状设计的表达形式为：

0.9[1.2CGGK＋（1.4CIQIK＋UCWWK）]≤R

式中：

R为脚手架杆件抗力设计值

CG、CI为钢管脚手架搭设构件中的“内力、应力”等效应荷载的比值，对本斜撑式挑架结构不产生直接影响，故不予考虑。

GK永久性荷载：

以一步架高1.8m，间距1.5m为一个单元。

（力的单位N）

大横杆、扶手杆6×

37.63N＝338.67N

立杆2×

1.8×

37.63N＝135.47N

小横杆1×

1.4×

37.63N＝52.68N

扣件8×

13.2N＝105.6N

剪刀撑15N×

1.8＝40.5N

脚手板（湿）50N×

1.0＝75N

安全网20N×

1.8＝54N

垃圾和雪30N×

1＝45N

小计：

（338.67＋135.47＋52.68＋105.6＋40.5＋75.0＋54＋45）×

12＝10163N

三层作业层内侧架板：

110N×

3＝330N

钢板槽钢：

184.13N

合计：

10163＋330＋184.13＝10677.13N即Gk＝10677N

2、可变性荷载的计算：

QIk＝3000×

1.0＝4500N

U脚手架使用年限期重现基本风压比值取0.61

CW风荷载的荷载效应系数取0.57

Wk风荷载的标准值

风荷载标准值计算：

Wk＝0.75BzUsWIHY

Wk风荷载标准值

BzZ高度处的风压变化系数Z60M取1.46

Us风荷载的体型系数取1.00

W基本风压（KW/M2）取0.61

Y高层建筑相对高度振型系数取0.44

I脚手架纵距1.5M

H脚手架高1.8M×

12＝21.60M

代入公式：

WK＝0.75×

0.44×

1×

0.61×

1.45×

21.60

＝5.099KN＝5099N

将以上数据代入脚手架极限状态计算公式：

0.9[1.2×

10677＋0.85（1.4×

4500＋0.61×

0.57×

5099）]≤R

则17706.9N≤R取R＝17707N

3、力的分布与抗力计算：

抗力R17707N

外立杆承重力P1＝1/2×

R＝8853.5N

内立杆承重力P2＝1/2R＝8853.5N

（1）压力FBA计算：

根据ΣMC＝0，则有

FBA·

ACcinα＝P1×

1.4＋P2×

0.4sinα

＝CB/AB＝1.4/3.1304＝0.447

得FBA＝12726N

（2）剪力Qc计算：

根据ΣMB＝0，则有P2×

1＝Qc×

1.4Qc＝P2/1.4＝6324N

（3）BC杆压力FBC：

根据力的分解：

FBC＝FBA×

1.4/3.1304＝5617N

4、强度验算：

设安全系数[K]≥3.5

（1）QC剪力为6324N设2只M18螺栓的抗剪力为Qc'

抗剪系数取0.7130×

0.7＝91N/mm2

Qc'

＝2×

182×

0.7854×

91N＝46313N

K＝Qc'

/Qc＝46313/6324＝7.32＞[K]＝3.5（满足安全）

槽钢与钢板焊接面积大于2根Φ18A3槽钢根部抗剪可不予验算。

（2）FBA压力为12726N

因为采用双支撑FBA'

＝12726/2＝6363N

λ＝3130.4/15.89＝197

A＝0.184

FBA'

/A＝6363/0.184×

498＝69.44N/mm2

KH＝1/（1＋2.8×

6/100）＝0.856

KH·

KA·

f＝0.856×

0.85×

205

＝149.18N/mm2＞69.44N/mm2

安全。

（3）构件BC受压力为5614N

一根10#槽钢抗压值为：

12.748×

2400＝30455N

K＝30455/5617＝5.42＞[K]＝3.5（满足安全）。

压力引起槽钢的弯矩值可忽略不计，槽钢抗弯可不予验算。

斜拉式钢管脚手架设计计算：

1、脚手架按极限状态设计的表达形式为：

0.9[1.2CGGK+（1.4C1QK+UCwWk）]≥R

式中：

R脚手架杆配件抗力采有设计值

Cc、C1。

为钢筋脚手架搭设构件中的“内力、应力”等的疚荷载的比值，对本斜拉式挑架结构不产生直接影响，故不予考虑。

Gk永久性荷载：

永久性荷载值的计算

以一步架高1.8m，间距1.5m为一个单元。

大横杆

扶手杆6×

37.63N=338.67N

铺底杆

立杆2×

37.63N=135.47N

小横杆1×

37.63N=52.68N

扣件8×

13.2N=105.6N

剪刀撑15N×

1.8=40.5N

脚手板（湿）50N×

1.0=75.0N

安全网20N×

垃圾和雪30N×

1=45N

小计：

（338.67+135.47+52.68+105.6+40.5+75.0+54+45）×

12

=846.92×

12层

=10163N

三层作业层内侧架板：

110N×

3=330N

钢板槽钢拉索：

184.13

合计：

10163+330+184.13=10677,.13N即Gk=10677N

Q1K可变性荷载。

可变性荷载的计算：

3000×

1.0=4500N

即Q1K=4500N

U脚手架使用年限期重现基本风压比值取0.63

Cw风荷载的荷载效应系数

Wk风荷载的标准值

Wk=0.7BzUsWihy

Wk风荷载标准值取1.46

Us风荷载的体型系数取1.00

W基本风压（KW/M2）取0.35

Y高层建筑相对高度振型系数取0.44

I脚手架纵距1.5m

H脚手架高1.8M×

1.2=21.6M

代入公式：

WK=0.7×

0.35×

1.46×

21.6=5.099KN=5099N

将以上数据代入脚手架按极限状态计算公式：

0.9[1.2×

10677+0.85（1.4×

4500+0.63×

5099）]≥R

17751N≥R取值R=17800N

2、力的分布与抗力计算：

抗力R按1公式计算取17800N，力的分布如图。

外立杆承重力P1=1/2R=8900N

内立杆承受力P2=1/2R=8900N

⑴拉力Fba=（8900×

1.4+8900×

0.4）/CD

CD=1.4×

sinα

sinα=AC/ABAC=3CB=1.4

AB=32+1.42=3.3106

sinα=3/3.3106=0.9062

Fba=16020/（1.4×

0.9062）=12627N

⑵剪力Qc计算：

根据ΣMb=0,则有P2×

1=Qc×

1.4QC=P2×

1/1.4

Qc=6357N

⑶BC杆压力Fbc:

Fbc=Fba×

1.4/3.3106

=12627N×

0.4234=5346N

四、强度验算：

⑴Qc剪为6357N设2只M18螺栓的抗剪力为Qc'

抗剪系数取0.7130×

0.7=91N/MM2

Fba'

=2×

91N=46313N

K=Qc'

/Qc46313/6357=7.28K>

[K]3.5（满足安全）

B、设14MM钢丝绳一根（可用塔吊更换下来的旧绳）

钢丝绳容许拉力即抗拉力Fba'

为：

[Fc]=αF0GGc

式中[Fg]钢丝绳空拉力KN

F014MM钢丝绳破断力总和100.5KN

α换算系数0.85

G表面现象拉力降低系数0.75

Gc桃形环端部连接强度降低25%

等于

=100.5×

0.75×

（100-25）%=48.05KN=48050N

K=Fba'

/Fba48050N/12627=3.80K>

构件BC受压力为5346N

设10#槽钢一根，抗压值为：

F'

bc

Fbc'

=12.748×

2400=30455N

K=Fbc所引起槽钢的弯矩值极小，可忽略不计，槽钢抗弯可不予验算。

注意事项：

1、吊环，φ16拉杆环扣的制作，弯转半径。

焊接均按钢筋工程施工规范加工和验收。

尤其拉杆进入楼层时，需把砼棱角凿去，形成满足拉杆弯转规范要求。

用钢丝绳作斜拉索，必须拉紧，线夹只数和规格均按起重索具有关规定施工和验收。

2、高层建筑的悬挑斜拉脚手架分段搭设，上下段的力必须分开，不得把上段的策略传递给下段。

但对上段搭设时的临时施工荷载已考虑在内，待上段斜拉杆安装完，独立承重后马上分开。

3、悬挑杆以上按现行钢管双排架搭设规范搭设。

4、斜拉杆未安装完，型钢挑杆不作为承重结构，不得拆除临时手托架。

参考文选摘录：

1、《建筑施工脚手架实用手册》（94版）

脚手架按极限状态设计表达式（P378）（表15-5）

Wk风荷载的标准值计算：

（P411）（表15-37）

2、《建筑施工安全技术手册》（94版）

钢丝绳容许拉力（P461）（表3-79）（表3-311，3-118，3-114，3-116）

七、脚手架安全使用措施

（一）、脚手架搭设过程中的安全措施

1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。

上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

2、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按照规范规定进行检查验收，合格后方准使用。

2、作业层上的施工荷载应小于200kg/m2,不得超载.不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。

3、搭设过程中，严格执行交接班手续，执行上、下岗检查制度。

4、当有六级及