大副考证班船舶货运计算汇编Word文档格式.docx

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三、货物积载因数SF应用计算

常用公式是：

（3-1）；

（3-2）；

（3-3）

某船装货时，计算得某货的积载因数为t,查得该货的密度为m3,则该舱的亏舱率为_______%。

A.B.C.D.

SF2=t，而SF1=1/=m3/t，代入式（3-1）得亏舱率Cbs为（）/=,所以应选A。

某船计算积载因数时,不包括亏舱的积载因数为t,亏舱率为5%,则包括亏舱的积载因数为_______。

Cbs=，SF1=，代入式（3-2）得SF2=SF1/（1-Cbs）=

四、满舱满载计算

满舱满载计算公式：

（1）积载因数包括亏舱

（2）积载因数不包括亏舱

某货舱舱容2510m3，该舱待装货2380t，现拟配SF分别为t（Cbs=16%）和t（Cbs=10%）的两种货物，则各自应配装t可使其满舱。

A．1830，550B．550，1830C．1955，425D．443，1937

PH+PL=2380，PH×

（1-10%）+PL×

（1-16%）=2510。

联立解方程得PH为1937，PL为443，所以选D。

五、船舶平均吃水（等容吃水）计算

常用公式是经漂心修正后的船舶平均吃水：

某船LBP=146m，装载后测得首尾吃水分别为和，船舶漂心纵标xf=，则船舶平均吃水为m。

A．B．C．D．

六、航次净载重量的计算

在船舶航次净载重量的计算中，常使用的公式是：

（6-1）

（6-2）

式中∑GH是船舶在高载重线段的油水消耗量,

，其中,gs是船舶航行天数，此处计算不包括航行储备时间。

某船航速17节，每天耗油水共53t，从位于热带载重线的装货港装货，航行4328海里进入夏季区带，再航行1887海里到达卸货港，该轮热带和夏季满载排水量分别为ΔT=21440t和ΔS=20920t,则该轮离装货港时最大排水量为t。

A.21440B.21193C.20920D.21098

在本题中，∑GH=4328×

53/（24×

17）=562，所以△=min{△H,△L+∑GH}=min{21440,20920+562}=21440，应选A。

某船空船重5330t,热带满载吃水,ΔT=21440t,夏季满载吃水,ΔS=20920t,冬季满载吃水,ΔW=20400t,离开水密度ρ=m3的某港时平均吃水为,则该轮的航次总载重量为t。

A.14839B.15070C.14805D.14933

在本题中，根据吃水,ΔW=20400t,和,ΔT=20920t，内插计算计算得当船舶吃水为时，排水量应为20530，在水密度ρ=m3的水域中船舶实际排水量应为20530×

=20169吨,该轮航次总载重量DW=△-△0=14839，选A。

某船根据其平均吃水dM查得△=7436t，测得当时存油206t，淡水113t，船员、行李等共等38t,存压载水217t，当时舷外水密度m3，空船重量6614t，则船舶常数为t。

A．125B．248C．130D．183

在本题中，经舷外水密度修正后的船舶排水量应为7436×

=7313，此时空船重量△0ˊ=△-∑G-NDW=73-217=6739，船舶常数C=△0ˊ-△0=125吨，选A。

七、货舱重心高度的求取

Z=1/2货高+货物底端距基线高度；

货高

货舱重心高度

某船空船重量2067t,重心,货物A重1096t,重心,货物B的重量为1036t,重心,油水共375t,重心高为,不计船舶常数,则船舶重心高为_______m。

A.B.C.D.

某货舱双层底高，舱高m，舱容2368m3，底部装积载因数为m3/t的桶装货624t，中部装积载因数为m3/t的袋装货406t，顶部装积载因数为m3/t的桶装货200t，则该舱重心高度为_______m。

A.B.C.D.

八、自由液面对稳性影响计算

自由液面为液舱内未装满时存在的液面，在其对稳性影响的计算中,首先要计算自由液面对其横倾轴的面积惯矩,通常计算矩形和等腰梯形：

（矩形）；

（等腰梯形）；

某船装载后△=18000t，KG=，由稳性交叉曲线查得30°

时的形状稳性力臂KN=，由“液体自由液面倾侧力矩表”查得30°

时的自由液面倾侧力矩为1080×

，则GZ30°

为m。

A．B．C．D．

在本题中，δGMf=Σρix/Δ=（m）,所以GZ=，应选B。

九、船舶复原力矩

（臂GZ）的计算

基点法：

假定重心法：

；

初稳性点法（剩余稳性力臂法）：

。

某轮利用形状稳性力臂求取稳性力矩,船舶排水量为30675t,船舶重心高度为,船舶横倾角为11°

形状稳性力臂为,则该轮稳性力矩为。

A.219132B.384508C.297146D.249884

在本题中，稳性力臂GZ=KN-KGsinθ=，稳性力矩=Δ×

GZ×

=297146，所以应选C。

某船利用假定重心稳性力臂求取稳性力矩（假定重心高度8m）,船舶排水量为27885t,船舶重心高度为,船舶横倾角为10°

假定重心稳性力臂为,则该轮稳性力矩为。

A.178553B.204061C.229568D.256170

本题船舶稳性力臂GZ=GAZA+（KGA-KG）sinθ=+（）sin10°

=，稳性力矩=Δ×

=256170，选D。

某船按初稳性点法求稳性力矩，已知排水量30319t,船舶初稳性高度为,船舶横倾角为14°

剩余稳性力臂为,则该轮稳性力矩为。

A.168585B.340737C.199237D.183911

在本题中，船舶稳性力臂GZ=MS+GMsinθ=+×

sin14°

=340737，所以应选B。

十、船舶横稳心半径BM计算

船舶横稳性半径计算公式：

，水线面为箱形，

水线面为菱形，

。

式中Ix是船舶正浮时水线面面积对横倾轴的惯性矩（m4）。

某船浮心距基线高度为,稳性半径为,船舶重心距基线高度为,则该轮的稳性高度为_______m。

A.B.C.D.

某船在标准海水中排水量22911t，计算得浮心距基线,水线面面积对纵轴的惯性距为97691m4,船舶重心距基线高度为,则该船的稳性高度为_______m。

A.B.C.D.

在本题中，BM=97691×

22911=（m），所以该船的稳性高度GM=KB+BM-KG=+，所以应选C。

某箱形驳船L=70m，B=12m，d=，舷外水密度ρ=cm3，则KM值为m。

在本题中，BM=

=（m）,KB=d/2=，应选C。

例4：

某箱形驳船L=104m，B=18m，d=9m，舷外水密度ρ=cm3，则其横稳心半径为m。

A．B．C．D．

在本题中，船舶的横稳性半径

=

=（m），所以应选D。

十一、船舶横倾角计算

（1）船舶受到倾侧力矩Mh作用发生倾斜，达到静平衡后，其横倾角为：

（2）船内货物横移，船舶产生的横倾角为：

某船正浮时受到静横倾力矩作用,横倾力矩为3718×

排水量为21092t,初稳性高度为,则该轮的横倾角为_______度。

A.B.C.D.

某船装载后△=15000t，初稳性高度GM=，重心偏离中纵剖面，船舶横倾角θ为°

在本题中，船舶的倾侧力矩Py=×

15000=1800，所以tgθh=Py/ΔGM=,θh=度，应选B。

某船排水量24484t,航行途中货物移位，已知移位的货重224t,其初始位置（距中纵剖面的距离）为,移至同舷新位置（距中纵剖面的距离）,稳性高度GM为,则该轮产生的倾角为_______度。

十二、初始横倾角调整计算

（1）船内载荷横移调整横倾角计算公式：

（2）载荷变动调整横倾角计算公式：

注：

为了简化计算过程，加快计算速度，在利用载荷变动调平船舶横倾的方法中可以利用公式

进行近似计算，因为式

（2）计算太麻烦。

某船左倾°

船舶排水量为25771t,拟卸位于左舷距中纵剖面的距离为的货物以调平船舶,货物距基线高,船舶初稳性高度,船舶重心高度,则应卸下_______t货物方可使船舶正浮。

A.199B.156C.211D.235

某船排水量22301t,初稳性高度,重心高度,装货时发现左倾°

尚有184t未装，拟装在重心距基线,船舶应装在距中_______米处才使船舶正浮。

A.B.C.D.

十三、横摇周期计算

船舶横摇周期：

式中：

系数f一般取1，GM为未经自由液面修正的初稳性高度。

某船重心距基线,横稳心距基线，船宽22m，则船舶横倾周期为_______秒。

B.D.19

某杂货船宽25米，开航时GM=,KG=,由于油水消耗，船舶抵港时KG增加m，则船舶摇摆周期。

A．增加3秒B.增加2秒C．减少2秒D．增加4秒

在本题中，应注意的是因船舶的KG增加m，则船舶GM会降低m，将上述数据代入式中即可得Tθ1=,Tθ2=,所以船舶横摇周期是增加2秒。

某船船宽23m，Δ=14700t，KM=,GM=，现将250t货装于Kp=的上甲板，则船舶横摇周期。

A．几乎不变B．增加1秒C．增加秒D．增加秒

在本题中，船舶的KG=，δGM=，所以GM1=，计算得Tθ0=,Tθ1=,，所以船舶横摇周期是增加1秒，所以应选B。

十四、稳性的调整

调整方法有垂向移动载荷、打排压载水两种：

（1）垂向移动载荷

（2）打排压载水

＝

某船排水量Δ=19686t，全船垂向总力矩为×

，KM=,现要求GM不大于，最多能在KP=m处加压载水t。

A.509B.732C.610D.689

十五、船舶吃水差的计算

（1）吃水差和首尾吃水计算公式

（2）货物水平纵移计算公式

（3）少量载荷变动计算公式

某船装载少量货物521t,查得每厘米纵倾力矩为×

漂心距中,货物重心距船中,则该轮的吃水差改变量为_______m。

A.B.C.D.

某船原首吃水为,漂心距中距离为,两柱间长为,吃水差改变量为,则该轮新的首吃水为_______m。

A.B.C.D.

在本题中，已知产生的吃水差为，则首吃水的改变量即为δdF=2+×

3/=（m）,所以船舶的首吃水为dF=+=，所以选D。

某船LBP=128m，在△=18400t时船舶吃水差为，纵稳心半径R=167m，则相应的每厘米纵倾力矩MTC=×

B．250C．257D．265

在本题中，所使用的公式是船舶的厘米纵倾力矩MTC=△×

R/100×

LBP，将上述数据都代入即可得MTC=，所以应选A。

某船配载后重心距中距离为,浮心距中距离为,每厘米纵倾力矩为×

排水量为2592t,则该轮的吃水差为_______m。

在本题中，船舶吃水差t=△×

（xg-xb）/100MTC=，所以选B。

十六、吃水差调整计算

吃水差调整计算有纵向移动载荷、打排压载水两种方法：

（1）纵向移动载荷

t1是所要求达到的吃水差，t0指原吃水差。

某轮满载到达某锚地，dF=，dA=，此时MTC=×

，TPC=cm，xf=。

欲调平吃水进港，则应在船中后55m处驳卸_________t货物。

A．450B．410C．360D．250

在本题中t0=，δt=t1-t0=，所以P=×

100×

（-55+）=，所以应选C，负号表示卸货。

某船首吃水，尾吃水，船长154m,MTC=×

246cm，xf=0，现将454t货物分装于中前及中后的货舱内，为使船舶平吃水进港，问应在两舱分别装货和吨。

，65，338，236D.129，325

在本题中t0=，δt=，P1+P2=454，P1×

+P2×

=×

246，联立方程得P1=，P2=，所以选B。

某船吃水dF=，dA=，xf=，MTC=×

cm，TPC=cm，LBP=148m，航行至某港口，该港允许吃水为，计划从第4舱（船中后）驳卸以调整吃水，则仅从第4舱驳卸__________保证船舶安全进港。

A．能B．不能C．风浪小则能D．无法计算

在本题中t0=，δt=，计算的方法是先求将船舶调平吃水所需卸货的数量，然后计算在卸下该重量的货物后船舶平均吃水是否符合要求。

所以调平吃水所需卸货的数量为×

194×

100/（+）=，卸货后船舶平均吃水为（+）/100×

=（m）>

，所以不能保证船舶安全进港，选B。

十七、吃水差比尺应用计算

某船dF=,dA=，查得在第5舱装载100吨船首吃水变化，尾吃水变化，则在第5舱驳卸______吨货物能调平吃水。

A．513B．407C．423D．375

在本题中，从第5舱装载100吨货所产生的吃水差为，所要求调整的吃水差δt为,所以应卸货×

100/（）=，选B。

某船卸货前的首吃水为,尾吃水为，查得在某舱加载100吨时首吃水的改变量为,尾吃水的改变量为，现计划在该舱卸货以调平吃水过浅滩，则卸货后船舶的平均吃水为_______。

A.B.C.D.

在本题中，从该舱装载100吨货所产生的吃水差为，船舶平均吃水变化量为，所要求调整的吃水差δt为,所以应卸货为×

100/（）=（t）,卸货后船舶吃水为（+）/×

100=（m）,应选B。

十八、局部强度的校核

式中H为货舱高度,h为货物装载高度,当

时局部强度满足要求，否则不满足要求。

某船底舱高,舱容2140m3,拟装载=t的杂货，则最大能装______m高。

.51

在本题中，Pd=×

所以能最大的装载高度为h=Pd×

SF=（米）

某船底舱高,舱容为3450m3,允许负荷量Pd=,上层装=t的A货1500吨，下层装=t的B货1200吨，则船舶局部强度：

A.符合要求B.不符合要求C.无法计算D.部分符合要求

在本题中，Pd=，上层货物的装舱高为H1=×

1500×

3450=，下层货物的装舱高为H2=×

1200×

3450=，

Pdˊ=+=（t/m2）=kPa<

Pd，所以应选A。

十九、水尺计重计算

在水尺检量中应进行四个修正，其计算公式分别为：

水尺计重公式

首垂线修正量为CF=

尾垂线修正量CA=

拱垂修正公式dM=

漂心修正公式

该项修正计算最好根据公式判断

或

的正负来选择适宜答案，这样可以避免繁琐的计算。

港水密度修正公式

某轮进行水尺检量,尾吃水,船尾水尺与尾垂线间距离,船首水尺与首垂线间距离，船长LBP=190m,吃水差为,则修正后的尾吃水为_______m。

某船观测得首吃水,船首水尺与首垂线间距离为,船长LBP=135m,吃水差为,船尾水尺与尾垂线间距离为,则修正后的首吃水为_______m。

在本题中，船首吃水修正量应为×

（）/（）=，修正后首吃水为m，正确答案C。

某船测得首吃水为、,尾吃水为、,中吃水为、,则该轮平均吃水为_______m。

A.B.C.D.

在本题中，按船舶纵倾修正条件，当船舶吃水差的绝对值小于时，不需要进行船舶纵倾的修正，所以答案应是修正前后的吃水一样。

二十、散装谷物船舶稳性核算

稳性衡准指标有三条：

（1）经自由液面修正后的GM≥

（2）因谷物移动而产生的横倾角θh≤12°

（3）船舶剩余动稳性Ad≥·

rad。

简化计算：

（1）省略条件法GZ40ˊ>

，代替Ad≥·

rad；

（2）许用倾侧力矩Ma法

，可以代替上述三条稳性衡准。

二十一、油量计算

（1）膨胀余量的计算公式：

（2）航次最大装货量计算公式：

（3）空档高度的横、纵倾修正计算公式：

（4）标准体积计算公式：

（5）航次货油量计算公式：

，

为含水量；

（6）平均油温计算公式：

某油轮装油后，测得某油舱的上、中、下三层的油温分别是：

13℃、14℃、℃，则该舱的平均油温为________。

A．℃B．℃C．℃D．℃

在本题中，油舱的平均吃水为t=（t上+3t中+t下）/5=℃，选C。

某船对一液舱进行测量,测得空档深度为,测深孔在舱中后,船舶吃水差为,船舶两柱间长为158m,则该舱经吃水差修正后的空档深度为:

在本题中，空档深度的纵倾修正值为AB=AC×

t/LBP=（）×

（）/158=，所以经吃水差修正后的空档深度为+=米，应选C。

某船装载原油，经计算标准体积为,标准密度为cm3,含水量为%,则该舱货油的在空气中的重量应为_______t。

A.148967B.215175C.198623D.164164

在本题中，该舱货油的在空气中的重量m=

=×

×

=164164t,选D。

某油舱经计算得25℃时体积为3452m3,温度体积系数为,则该舱的标准体积为____m3。

A.B.C.D.

在本题中，该舱的标准体积应为

=3452×

（×

5）=，选B。

例5：

油轮某舱舱容为3450m3,预计航线最大温差为20℃，膨胀系数f=,则该舱最大装油量为_______m3。

例6：

某油舱舱容为4560m3,预计航线最大温差为30℃，膨胀系数f=,则该舱应留膨胀余量为_______m3。

二十二、按BC规则要求的货舱最大装货量和最大装货高度计算

BC规则规定，当固体散货船载运高密度（SF≤t）固体散货时，各舱最大装货量及最大装货高度应满足：

（1）

（充分平舱后，增加20%）；

（轴隧影响，增加32％）

（2）

（未平舱）；

（轴隧影响，增加10％）。

某散货船夏季满载吃水为，所装运矿石的积载因数为t，则其底舱不平舱时的堆货最大高度为________m。

A．B．C．D．

某固体散货船夏季满载吃水9m，某舱舱容4531m3，舱高11m，现拟在该舱装载积载因数为t的固体散货4500t，则该舱装载高度BCCode的要求。

A．满足B．不满足C．经充分平舱后满足D．B和C对

在本题中，最大堆货高度Hm==,而实际装货高度为4500×

×

11/4531=，所以不满足BC规则的要求。

二十三、货物单元系固计算

经验法核算公式：

货重P时，系固方案合格,否则不合格。

（1）横向系索道数计算公式：

某船装运一件单重为100t的重大件货物，拟用毫米的钢索（其单根破断强度为151kN）进行绑扎，则横向绑扎需________道。

A．10B．7C．8D．6

本题中，横向绑扎道数N=120%×

151=（道），所以应绑8道，选C。

某船装载一单重120吨的大件，拟用钢丝（其单根系索的最大系固负荷为）进行系固，则所需横向系索几道

A．9C．11D．12

本题中，横向绑扎道数N=100%×

120×

=，故应绑10道，选B。

二十四、船吊装卸重大件货物时稳性及横倾角的计算

（1）吊卸:

（2）吊装:

，

（3）吊装或吊卸时产生的横倾角计算公式:

（吊装）

（吊卸）

式中:

如果考虑重吊的影响,即题中给出了重吊的重量，则横倾力矩需加上

，否则不予考虑；

为舷外跨距。