模板工程施工方案4资料Word文档下载推荐.docx

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103）/（600×

18）=0.27<

fv=1.5（N/mm2）

（3）挠度验算

E=9000N/mm2，[]=L/400

qk=24.563+3.5=28.063（KN/m）

=qkl4/100EI=（28.063×

1004×

12）/（100×

9000×

700×

183）=0.009<

L/400=

100/400=0.25（mm）（满足要求）

2、侧模计算

立档距间取300

（1）荷载计算

新浇砼对模板的侧压力标准值

设T=30C，1=1.2，2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rC=24KN/m3

F1=0.22c12V1/2T0

=0.22×

24×

1.2×

1.15×

21/2×

200/（30+15）

=45.8（KN/m2）

F2=cH=24×

1.4=33.6（KN/m2）

取较小值F2=33.6KN/m2

振捣砼产生的侧压力4KN/m2

q1=0.9×

（33.6×

1.2+4×

1.4）=41.33（KN/m2）

因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=1.232×

41.33=50.92KN/m。

M=0.125ql2=0.125×

50.92×

0.32=0.573KNm

0.573×

106）/（1232×

182）=8.61<

（满足要求）

0.3=9.55（KN）

9.55×

103）/（1232×

18）=0.65<

qk1=33.6+4=37.6（KN/m2），化为线荷载qk=1.232×

qk1=1.232×

37.6=46.32（KN/m）

=qkl4/100EI=（46.32×

3004×

1232×

183）

=0.7<

300/400=0.75（mm）（满足要求）

3、搁栅计算，采用80×

80木枋,间距100，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2

（1.1×

0.15+0.7×

1.4）×

0.1=2.86

底模5×

1.8×

0.018×

0.1=0.016

侧模5×

1.25×

0.1×

2=0.023

立档5×

0.082×

1.09×

2=0.07

上托木5×

2=0.006

搁栅5×

3.1=0.1

合计3.075（KN）

施工荷载3×

0.1=0.54（KN）

振捣砼产生荷载2×

0.1=0.36（KN）

合计0.9（KN）

（2）强度验算（按单跨简支梁计算）

（3.075×

1.2+0.9×

1.4）/0.9=4.95（KN/m）

查《实用建筑工程师手册》查得下列公式：

M=qcL（2-C/L）/8=0.125×

4.95×

0.9×

1.2（2-0.9/1.2）=0.84（KNm）

0.84×

106）/803=9.79<

fm=13（N/mm2）（满足要求）

v=0.5qc=0.5×

0.9=2.23（KN）

τ=1.5V/bh=（1.5×

2.23×

103）/（802）=0.52<

fv=1.4（N/mm2）（满足要求）

（3）挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）

E=9000N/mm2[]=L/400

qk=（3.075+0.54）/0.9=4.02（KN/m）

=qkcl3[8-4（C/L）2+（C/L）3]/384EI

=（4.02×

900×

12003×

12）×

[8-4×

（0.9/1.2）2+（0.9/1.2）3]/（384×

804）

=3=1200/400=3（mm）（满足要求）

4、托木计算

每根托木承受的荷载

搁栅传来自重部份3.075/（0.1×

4）=7.69

托木自重5×

0.082=0.032

7.72（KN/m）

1.5×

1.8/4=0.68

2.0×

1.8/4=0.9

1.58（KN/m）

（2）强度验算（按两跨连续梁）

（7.72×

1.2+1.58×

1.4）=10.33（KN/m）

10.33×

0.62=0.465（KNm）

0.465×

106）/（803）=5.45<

0.6=3.87（KN）

3.87×

103）/（80×

80）=0.91<

fv=1.4（N/mm2）（满足要求）

E=9000N/mm2[]=L/400

qk=7.72+0.68=8.4（KN/m）

按两跨连续梁

=0.912qkL4/100EI=（0.912×

8.4×

6004×

=0.3mm<

600/400=1.5mm（满足要求）

5、门架计算

采用MF1219标准门架

一榀门架稳定承载力设计值

查JGJ128-2000附录B得出Nd=40.16（KN）

（1）门架荷载计算

托木传来恒荷载标准值NGK1

NGK1=7.72×

4×

0.6=18.53（KN）（式中0.6为门架间距）

查JGJ128-2000附录B得出下列数值：

门架自重门架1榀0.224KN

交叉支撑2付0.04×

2=0.08

连接棒2个0.006×

2=0.012

合计0.316（KN）

每米高门架自重0.316÷

1.9=0.166（KN/m）

纵横向水平加固杆9根（Ф48×

3.5）9×

0.0384=0.346

直角扣件12个0.0135×

12=0.162

对接扣件9个0.0184×

9=0.166

可调顶托2个0.045×

2=0.09

合计0.764（KN）

门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：

NGK2=（0.166×

5.7+0.764）=1.71KN：

（式中5.7为门架搭设高度）

托木传来的活荷载标准值NQK：

NQK=1.58×

0.6=3.79（KN）（式中0.6为门架间距）

作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：

N=1.2（NGK1+NGK2）+1.4NQK

=1.2×

（18.53+1.71）+1.4×

3.79

=24.29+5.31

=29.6（KN）

（2）门架稳定承载力验算

N=29.6<

Nd=40.16（KN）（安全）

二）取A2—A4座二层梁板结构中梁KLn19

（1）（400×

900）为计算对象，采用80×

80木枋，搁栅间距暂按120mm取值，板厚150mm，门架垂直于梁轴线设置，间距为900mm。

1、底模计算

钢筋砼自重25×

0.4×

0.9=9

底模自重：

0.018=0.036

9.036（KN/m）

0.4=1.2

0.4=0.8

2（KN/m）

底模为一跨度为0.12m的多跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125qL2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度W=qL4/100EI计算，

（9.036×

1.2+2×

1.4）=12.28（KN/m）

12.28×

0.122=0.022（KNm）

0.022×

106）/（400×

182）=1.02<

fm=11（N/mm2）（满足要求）

0.12=0.921（KN）

0.921×

103）/（400×

18）=0.19<

fv=1.5（N/mm2）（满足要求）

qk=9.036+2=11.036KN/m

=qkL4/100EI=（11.036×

1204×

400×

183）=0.01<

L/400=120/400=0.3（mm）（满足要求）

设T=30C，1=1.2，2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rc=24KN/m3

F1=0.22rc12V1/2T0

F2=rcH=24×

0.9=21.6（KN/m2）

取较小值F2=21.6（KN/m2）

振捣砼产生的侧压力4（KN/m2）

（21.6×

1.4）=28.37（KN/m2）

因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=0.732q1=0.732×

28.37=20.77KN/m

20.77×

0.32=0.234（KNm）

0.234×

106）/（732×

182）=5.91<

v=0.625qL=0.625×

0.3=3.89（KN）

3.89×

103）/（732×

18）=0.44<

qk1=21.6+4=25.6（KN/m2），化为线荷载qk=0.732qk1=0.732×

25.6=18.74KN/m

=qkl4/100EI=（18.74×

732×

=0.47<

L/400=300/400=0.75（mm）（满足）

80木枋，间距120mm，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2

（1.7×

0.15+0.4×

0.9）×

0.12=1.85

2.1×

0.12=0.023

0.75×

0.12×

2=0.016

0.59×

2=0.038

2=0.01

3.7=0.118

合计2.055（KN）

0.12=0.756

0.12=0.503

合计1.26（KN）

（2.055×

1.2+1.26×

1.4）/0.6=6.345（KN/m）

M=qbL（2-b/L）/8=6.345×

0.6×

（2-0.6/1.2）/8=0.857（KNm）

0.857×

106）/803=10.04<

v=0.5qb=0.5×

6.345×

0.6=1.904KN

1.904×

103）/802=0.45<

（3）挠度验算（不考虑振捣砼产生荷载）

q=（2.055+0.756）/0.6=4.685（KN/m）

=qbl3（8-4b2/L2+b3/L3）/384EI

=4.685×

103×

1.23×

109×

12×

[8-（4×

6002）/12002+6003/12003]/384×

9×

804=2.93<

L/400=1200/400=3（mm）（满足要求）

搁栅传来自重部份2.055/（0.12×

4）=4.28

4.31（KN/m）

2.1/4=0.79（KN/m）

2.1/4=1.05（KN/m）

1.84（KN/m）

（4.31×

1.2+1.84×

1.4）=6.97（KN/m）

M=0.125qL2=0.125×

6.97×

0.92=0.706（KNm）

0.706×

106）/803=8.27<

0.9=3.92KN

3.92×

80）=0.92<

E=9000N/mm2[]=l/400

qk=4.31+0.79=5.1（KN/m）

5.1×

9004×

=0.99<

L/400=900/400=2.25（mm）（满足）

查JGJ128-2000附录B得出一榀门架稳定承载力设计值Nd=40.16KN

因为模板支撑架高度需用可调底座调节300mm；

所以Nd=40.16×

0.9=36.14KN（式中0.9为拆减系数）

托木传来恒荷载标准值NGK1：

NGK1=4.31×

0.9=15.52（式中0.9为门架间距）

门架自重门架1榀0.224

纵横向加固杆9根（Ф48×

3.5）11.7×

0.0384=0.449

合计0.867KN

NGK2=0.166×

5.7+0.827=1.77（KN）（式中5.7为门架搭设高度）

NQK=1.84×

0.9=6.624（KN）（式中0.9为门架间距）

N=1.2（NGK1+NGK2）+1.4NQK

（15.52+1.77）+1.4×

6.624

=30.02（KN）

（3）门架稳定承载力验算

N=30.02<

四）从一）、二）节的计算可知，梁底模、托木的强度、挠度主要是由搁栅的间距来控制的，而侧模的强度、挠度则是根据搁栅的间距设置的立档的间距而控制的，同时也可以看到，只要搁栅的强度、挠度满足要求，则底模、侧模、托木的强度和挠度都能远满足要求，门架按900×

900布置的话（除梁面为700×

1400外），其稳定承载力也都能远满足要求。

现根据设计图纸，从中选择截面为300×

600和200×

900的梁为计算对象，即只计算梁下搁栅，立档间距再取搁栅间距或1倍即可。

梁下的搁栅间距一览表

b

h

板厚

搁栅间距

门架间距

700

1400

150

100

600

400

900

120

300

200

注：

b为梁宽，h为梁高，单位为（mm）。

1、选择300×

600的梁为计算对象，搁栅采用80×

80枋木，间距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。

（1.8×

0.15+0.3×

0.6）×

0.12=1.35（KN）

0.12=0.023（KN）

0.45×

2=0.01（KN）

0.29×

2=0.019（KN）

3.8=0.122（KN）

合计1.534（KN）

0.12=0.756KN

0.12=0.504KN

（2）强度验算（按单跨简支梁计算）

（1.534×

1.4）/0.5=6.49（KN/m）

M=qcL（2-c/L）/8=0.125×

6.49×

0.5×

1.2（2-0.5/1.2）=0.77（KNm）

0.77×

106）/803=9.03<

0.5=1.62KN

1.62×

103）/（802）=0.38<

E=9000N/mm2[]=L/400，r=c/L

qk=（1.534+0.756）/0.5=4.58（KN/m）

=qcL3（8-42+3）/384EI

=（4.58×

500×

（0.5/1.2）2+（0.5/1.2）3]/（384×

804）=2.5<

1200/400=3（mm）（满足要求）

2、选择200×

900的梁为计算对象，搁栅采用80×

（1.9×

0.15+0.2×

0.9）×

0.12=1.395（KN）

2=0.016（KN）

2=0.038（KN）

2=0.008（KN）

3.9=0.125（KN）

1.605（KN）

0.12=0.756（KN）

0.12=0.504（KN）

合计1.26（KN）

q=0.9×

（1.605×

1.2+1.26×

1.4）/0.4=8.303（KN/m）

M=qcL（2-c/L）/8=0.125×

8.303×

（2-0.4/1.2）=0.83（KNm）

0.83×

106）/803=9.73<

0.4=1.66（KN）

1.66×

103）/802=0.39<

E=9000N/mm2，[]=L/400，q=（1.605+0.756）/0.4=5.9KN/m

=qcL3[8-4×

（c/L）2+（c/L）3]/384EI

=5.9×

12）[（8-4×

（0.4/1.2）2+（0.4/1.2）3）]/384×

804=2.6<

L/400=1200/400=3mm（满足要求）

五）结论

分别通过对截面为700×

1400、400×

900、300×

600、200×

900的梁进行计算可得：

1、梁下支撑门架均垂直于梁布置，间距为900（梁截面为700×

1400除外），托木均采用80×

80枋木双托形式，搁栅采用80×

80枋木，未经计算的梁，其搁栅间距参考“梁下的搁栅间距一览表”值取，但不能大于表中数值，符合表中截面尺寸及板厚的梁，其搁栅可按表中取值。

立挡按搁栅间距或1倍取。

2、楼板下门架间距为900×

900，托木均采用80×

80枋木，间距为300。

三、模板体系的安装及安全措施

1、门式脚手架支撑的搭设、拆除、安全管理与维护必须满足《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000，J43-2000）的规定。

模板支撑的布置见后附图。

（1）搭设

1）脚手架支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要求向施工管理人员及工人班组进行详细交底，要签字确认。

2）要对门架、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。

3）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。

4）根据门架平面布置图布置，先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。

5）门架的安装：

铺设基垫→拉线安装可调底座脚→自一端起门架安于基脚上→安装斜撑（交叉撑）→水平加固杆→连接棒→上步门架（或调节架）→U型可调支托→铺设枋木。

6）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，