普通悬挑式钢管脚手架设计方案Word下载.docx
《普通悬挑式钢管脚手架设计方案Word下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《普通悬挑式钢管脚手架设计方案Word下载.docx（24页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
1；
钢丝绳安全系数为:
6.000；
钢丝绳与墙距离为（m）:
1.200；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.30m。
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m；
脚手板的荷载标准值:
P2=0.300×
1.500/3=0.150kN/m；
活荷载标准值:
Q=3.000×
1.500/3=1.500kN/m；
荷载的计算值:
q=1.2×
0.038+1.2×
0.150+1.4×
1.500=2.326kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
最大弯矩Mqmax=2.326×
1.0002/8=0.291kN.m；
最大应力计算值σ=Mqmax/W=57.236N/mm2；
小横杆的最大应力计算值σ=57.236N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.150+1.500=1.688kN/m；
最大挠度V=5.0×
1.688×
1000.04/（384×
2.060×
105×
121900.0）=0.875mm；
小横杆的最大挠度0.875mm小于小横杆的最大容许挠度1000.0/150=6.667与10mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
P1=0.038×
1.000=0.038kN；
1.000×
1.500/3=0.150kN；
Q=3.000×
1.500/3=1.500kN；
荷载的设计值:
P=（1.2×
1.500）/2=1.163kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:
M1max=0.08×
0.038×
1.500×
1.5002=0.010kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:
M2max=0.267×
1.163×
1.500=0.466kN.m；
M=M1max+M2max=0.010+0.466=0.476kN.m
最大应力计算值σ=0.476×
106/5080.0=93.733N/mm2；
大横杆的最大应力计算值σ=93.733N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:
mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax=0.677×
1500.04/（100×
121900.0）=0.052mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载P=（0.038+0.150+1.500）/2=0.844kN
V=1.883×
0.844×
1500.03/（100×
121900.0）=2.136mm；
最大挠度和：
V=Vmax+Vpmax=0.052+2.136=2.189mm；
大横杆的最大挠度2.189mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
P1=0.038×
2/2=0.038kN；
大横杆的自重标准值:
P2=0.038×
1.500=0.058kN；
脚手板的自重标准值:
P3=0.300×
1.500/2=0.225kN；
Q=3.000×
1.500/2=2.250kN；
R=1.2×
（0.058+0.225）+1.4×
2.250=3.489kN；
R<
6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1394
NG1=[0.1394+（1.00×
2/2+1.50×
2）×
0.038/1.50]×
15.00=3.627；
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；
采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×
2×
（1.000+0.3）/2=0.585kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；
采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3=0.110×
1.500/2=0.165kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；
0.005
NG4=0.005×
15.000=0.112kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.489kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3.000×
2/2=4.500kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo=0.400kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=0.740；
Us--风荷载体型系数：
取值为0.649；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×
0.400×
0.740×
0.649=0.134kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
4.489+1.4×
4.500=11.687kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
4.489+0.85×
1.4×
4.500=10.742kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.850×
0.134×
1.5002/10=0.054kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：
N=11.687kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.500；
计算长度,由公式lo=kμh确定：
l0=2.599m；
长细比Lo/i=164.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：
φ=0.262；
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
σ=11687.000/（0.262×
489.000）=91.224N/mm2；
立杆稳定性计算σ=91.224N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=10.742kN；
k=1.155；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
长细比:
L0/i=164.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.262
σ=10742.400/（0.262×
489.000）+54007.638/5080.000=94.479N/mm2；
立杆稳定性计算σ=94.479N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.134kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.500m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×
Wk×
Aw=2.542kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.542kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·
A·
[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：
[f]=205.00N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×
4.890×
10-4×
205.000×
103=95.133kN；
Nl=7.542<
Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=7.542小于单扣件的抗滑力8.0kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面积A=25.15cm2。
受脚手架集中荷载N=1.2×
4.489+1.4×
4.500=11.687kN；
水平钢梁自重荷载q=1.2×
25.150×
0.0001×
78.500=0.237kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）
悬挑脚手架支撑梁变形图（kN）
悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1]=13.856kN；
R[2]=10.553kN；
R[3]=-0.086kN。
最大弯矩Mmax=1.997kN.m；
最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.997×
106/（1.05×
116800.0）+
0.000×
103/2515.0=16.287N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值16.287N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=570×
10.0×
65.0×
235/（1300.0×
160.0×
235.0）=1.78
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.912。
经过计算得到最大应力σ=1.997×
106/（0.912×
116800.00）=18.758N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算σ=18.758小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!
十、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=20.428kN；
十一、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳（支杆）的内力计算：
钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=20.428kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×
19、6×
37、6×
61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K--钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取20.428kN，α=0.820，K=6.000，得到：
经计算，钢丝绳最小直径必须大于18.000mm才能满足要求！
钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算
钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=20.428kN
钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为
其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（2042.799×
4/3.142×
125.000）1/2=15.000mm；
十二、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.086kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[85.581×
4/（3.142×
50×
2）]1/2=1.044mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:
其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.086kN；
d--楼板螺栓的直径，d=16.000mm
[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2；
h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于
85.581/（3.142×
16.000×
1.430）=1.191mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=10.553kN；
d--楼板螺栓的直径，d=16.000mm；
b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×
d=80.000mm；
fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；
经过计算得到公式右边等于88.64kN，大于锚固力N=10.55kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
十三、脚手架配件数量匡算:
扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，
因此按匡算方式来计算；
根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：
L--长杆总长度（m）；
N1--小横杆数（根）；
N2--直角扣件数（个）；
N3--对接扣件数（个）；
N4--旋转扣件数（个）；
S--脚手板面积（m2）；
n--立杆总数（根）n=94；
H--搭设高度（m）H=15；
h--步距（m）h=1.5；
la--立杆纵距（m）la=1.5；
lb--立杆横距（m）lb=1；
长杆总长度（m）L=1.1×
15.00×
（94+1.50×
94/1.50-2×
1.50/1.50）=3069.00；
小横杆数（根）N1=1.1×
（15.00/1.50×
1/2+1）×
94=621；
直角扣件数（个）N2=2.2×
（15.00/1.50+1）×
94=2275；
对接扣件数（个）N3=3069.00/6.00=512；
旋转扣件数（个）N4=0.3×
3069.00/6.00=154；
脚手板面积（m2）S=1.1×
（94-2）×
1.50/1.00=151.80。
根据以上公式计算得长杆总长3069.00m；
小横杆621根；
直角扣件2275个；
对接扣件512个；
旋转扣件154个；
脚手板151.80m2。
墙模板计算书
墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：
直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；
用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
一、参数信息
1.基本参数
次楞（内龙骨）间距（mm）:
200；
穿墙螺栓水平间距（mm）:
500；
主楞（外龙骨）间距（mm）:
穿墙螺栓竖向间距（mm）:
对拉螺栓直径（mm）:
M14；
2.主楞信息
龙骨材料:
木楞；
宽度（mm）:
80.00；
高度（mm）:
100.00；
主楞肢数:
3.次楞信息
60.00；
次楞肢数:
2；
4.面板参数
面板类型:
竹胶合板；
面板厚度（mm）:
12.00；
面板弹性模量（N/mm2）:
9500.00；
面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
13.00；
面板抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.50；
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
方木弹性模量E（N/mm2）:
方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；
T--混凝土的入模温度，取15.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取5.000m/h；
H--模板计算高度，取3.000m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.000；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为54.310kN/m2、72.000kN/m2，取较小值54.310kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=54.310kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，M--面板计算最大弯距（N.mm）；
l--计算跨度（内楞间距）:
l=200.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×
54.31×
0.50×
0.90=29.327kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4
升级会员 