自恒智天成安全计算软件梁模板扣件钢管架支撑计算书Word文档下载推荐.docx

自恒智天成安全计算软件梁模板扣件钢管架支撑计算书Word文档下载推荐.docx

《自恒智天成安全计算软件梁模板扣件钢管架支撑计算书Word文档下载推荐.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《自恒智天成安全计算软件梁模板扣件钢管架支撑计算书Word文档下载推荐.docx（15页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

砼对模板侧压力标准值G4k：

12.93３kN/m2；

倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k:

2kN/m2;

梁底模板自重标准值G1k：

0.7５kN／m2；

振捣砼对梁底模板荷载Ｑ２k：

2kN／m2；

３.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：

主楞横向次楞竖向设置;

（一）面板参数

面板采用克隆（平行方向）１8mｍ厚覆面木胶合板；

厚度:

18ｍm;

抗弯设计值fｍ：

29N/mm2；

弹性模量E：

1150０N/mm2;

（二）主楞参数

材料:

２根Ф48×

3．5钢管;

间距（mm）：

１00,３00;

钢材品种：

钢材Q235钢（＞１6-4０）；

弹性模量Ｅ：

2０6０00Ｎ/mm2;

屈服强度ｆy：

235N/ｍm2;

抗拉/抗压／抗弯强度设计值f:

205N/ｍm2；

抗剪强度设计值fｖ:

12０Ｎ/ｍm２；

端面承压强度设计值ｆce:

325N/ｍm２;

（三）次楞参数

材料：

１根60×

90矩形木楞;

间距（mｍ）:

500;

木材品种：

太平洋海岸黄柏；

10000N/ｍm2；

抗压强度设计值fc：

１３N/mm2;

抗弯强度设计值fｍ：

1５N/mm2;

抗剪强度设计值fv：

１．6N/mm2；

（四）加固楞支拉参数

加固楞采用穿梁螺栓支拉;

螺栓直径:

Ｍ14;

螺栓水平间距:

８０0mm;

螺栓竖向间距（mm）依次是：

100，300;

４．梁底模板参数

搭设形式为：

1层梁横向顶托承重;

面板采用模板宽30０面板厚２.30钢面板；

厚度：

2.3ｍm；

抗弯设计值fm：

２0５N/mm2；

弹性模量E:

206００0Ｎ/mｍ2;

（二）　第一层支撑梁参数

2根Ф4８×

3．０钢管;

钢材Q235钢（＞1６-40）；

２06０0０N／mｍ２；

屈服强度fy:

235N/ｍm2；

抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：

205N／mm2;

抗剪强度设计值fｖ：

１２0N/mm2;

端面承压强度设计值fce:

3２5N／mm2;

二、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《模板规范（ＪGJ162－20０8）》第５.２.1条规定,面板按照简支跨计算。

这里取面板的计算宽度为0.58０m。

面板的截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为:

　　　I＝5８0×

１83/12=2.8１9×

105mｍ4;

　　　　Ｗ=５80×

1８2／6=　3.132×

10４ｍm3；

1．荷载计算及组合

（一）新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值：

　　　Ｆ1＝０.2２γtβ1β2V１／２

　　Ｆ2=γH

其中γ-－砼的重力密度,取２4.000ｋN/m3；

　t--　新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;

　T－－　砼的入模温度，取20.000℃；

　V-－　砼的浇筑速度，取1.500ｍ/ｈ;

　H　--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取０．800m；

β1-－　外加剂影响修正系数，取1.０00;

　β2--砼坍落度影响修正系数,取1.000。

根据以上两个公式计算得到:

　Ｆ1=12.933kＮ/m2

Ｆ2=1９.200kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=ｍin（Ｆ1,F２）=1２．9３３ｋN/m2;

砼侧压力的有效压头高度:

h=Ｆ/γ=12.93３/24．000=0．５39m；

（二）倾倒砼时产生的荷载标准值Q３k　

Q3k=2kN／m2;

（三）确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

ｑ=1２.933×

0．5８=7．501kN/m；

计算弯矩采用基本组合:

　q＝maｘ（q1,q2）＝１0.137kＮ/m;

　　由可变荷载效应控制的组合:

　q1＝0．9×

（1.2×

12.9３３+1．4×

2）×

0.5８＝9.5６3kN/m;

　　由永久荷载效应控制的组合:

　ｑ2=0.９×

（1.３５×

１２.933+1.4×

0．７×

２）×

0.５8＝1０.137ｋN/m;

２.面板抗弯强度计算

σ=　M／W　＜[f]

其中:

W-－面板的截面抵抗矩,W＝３．132×

104mm3;

　M-－面板的最大弯矩（N·

mｍ）M＝0.125ql2＝３.168×

１０５Ｎ·

mｍ;

　　　　　计算弯矩采用基本组合:

q=10.１37kN／m；

面板计算跨度:

l=５00．000ｍｍ;

经计算得到,面板的受弯应力计算值:

σ=　3.1６8×

１０５/3．132×

104=10.１14N/mm2；

实际弯曲应力计算值σ=1０.114N/mm２小于抗弯强度设计值[ｆ]=2９N/mｍ2,满足要求！

3．面板挠度计算

ν　=5qｌ4/（3８４ＥＩ）≤[ν]

q--作用在模板上的压力线荷载：

q=7.501kＮ／ｍ;

　l-面板计算跨度:

　l=5０0.０00mm;

E－-面板材质的弹性模量:

E＝1１５0０N／ｍm2;

　　I-－面板的截面惯性矩:

I=2.819×

105ｍｍ4；

　　容许挠度:

结构表面隐藏[ν］=ｌ/2５0=2．０0０mm；

面板的最大挠度计算值：

ν=5×

7.501×

50０．000４／（３８4×

11500×

2.８19×

105）=１.8８3mm;

实际最大挠度计算值:

ν=1．883mm小于最大允许挠度值:

[ν]=2.0０0mｍ,满足要求！

三、梁侧模板支撑的计算

1．次楞计算

次楞采用1根60×

９０矩形木楞为一组，间距500ｍm。

次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩Ｗ和弹性模量E分别为：

　　I=１×

364.5×

104=　３.６４5×

１06mｍ4;

　W=1×

81×

１03=８．10０×

1０４ｍｍ3;

　　Ｅ=１0000　Ｎ/ｍｍ２;

（一）荷载计算及组合

计算挠度采用标准组合:

q=12.933×

0.50０=6.4６7kN/m;

计算弯矩和剪力采用基本组合：

有效压头高度位置荷载:

ｑ=ｍaｘ（q1,q２）＝８．739kＮ/m；

　　由可变荷载效应控制的组合：

q1＝０.９×

12.933+1.4×

0．500＝8.244kＮ/m;

　　　由永久荷载效应控制的组合：

q2=０.9×

（1.3５×

1２.933+１.４×

0.7×

0．50０＝8.739kN／ｍ；

有效压头高度位置以下荷载:

　ｑ=0.9×

１.35×

12.933×

0.5０0=７.8５7ｋN/ｍ；

顶部荷载：

　q=0.9×

1．4×

2×

０.５00=0.882kN／m；

（二）内力计算

次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

　　　　　　弯矩和剪力计算简图

　　弯矩图（kN·

ｍ）

　　　剪力图（ｋN）

　　变形计算简图

　　　　变形图（mm）

经过计算得到:

　最大弯矩M=0.040kN·

m

　　最大剪力：

V=　1．003kN

　最大变形:

ν=　0．００6mｍ

　最大支座反力：

F＝　1.81５kN

（三）次楞计算

（1）次楞抗弯强度计算

σ=M/Ｗ＝0.040×

1０6／8.１0０×

10４=0.49８N/mm2

实际弯曲应力计算值　σ=0.498N/mm2小于抗弯强度设计值［f]＝15Ｎ/mm2,满足要求！

（２）次楞抗剪强度计算

τ=VS0/Ib＝1.０0３×

10０0×

60７5０/（3．6４5×

106×

60）=0.27９Ｎ／mm2;

实际剪应力计算值　0.２79N／mm2小于抗剪强度设计值[fv]=１.600Ｎ/mｍ2，满足要求！

（３）次楞挠度计算

容许挠度：

结构表面隐藏［ν］=ｌ/2５0；

第1跨最大挠度为0.０００mm,容许挠度为0.4００mm，满足要求！

第２跨最大挠度为０．０05mm,容许挠度为1.2０0mm,满足要求!

第3跨最大挠度为0.0０6ｍm,容许挠度为0．７20ｍm，满足要求!

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求!

2.主楞计算

主楞采用2根Ф48×

3.5钢管为一组，共2组。

主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

　　　I＝2×

12.19×

104＝2.43８×

1０5　ｍm4；

　　W=2×

5.０8×

103=１.016×

1０４ｍm3；

　E=20６0０0N／mｍ2;

主楞承受次楞传递的集中力,计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.８15ｋN，计算挠度时取次楞的最大支座力1．3７7kＮ。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下:

　　　　　弯矩和剪力计算简图

　　　　　　弯矩图（kＮ·

m）

　　　　剪力图（kN）

　　变形计算简图

　　　变形图（mm）

最大弯矩Ｍ=　0.２５９kＮ·

ｍ

　最大剪力:

V=2．33８　kN

最大变形：

ν=0．1７1mｍ

　　最大支座反力：

F=　3．２45kＮ

（1）主楞抗弯强度计算

σ=M/W=０．259×

106/１.016×

１04＝2５．４46N/ｍm２

实际弯曲应力计算值σ=25.446N/mm2小于抗弯强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求!

（2）主楞抗剪强度计算

τ=VS0／Iｔw＝１．169×

1000×

69４6／（２.43８×

105×

３.5）=9.515N/mｍ2;

实际剪应力计算值　9.5１5Ｎ/mm2小于抗剪强度设计值　［ｆv］=12０.０0０N／mm２，满足要求！

（3）主楞挠度计算

结构表面隐藏[ν]=l／2５0；

第1跨最大挠度为0.17１ｍm,容许挠度为3.２0０mm,满足要求!

第2跨最大挠度为0.018mｍ，容许挠度为３.2０0mm,满足要求!

第３跨最大挠度为０.1７１mm，容许挠度为3.200ｍm，满足要求!

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

3.穿梁螺栓计算

验算公式如下:

Ｎ<

[Ｎ］＝　f×

A

其中Ｎ　--　穿梁螺栓所受的拉力；

　　A－-穿梁螺栓有效面积（mm2）；

　　ｆ－-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170Ｎ/mm2；

　穿梁螺栓型号:

　M14;

查表得:

　穿梁螺栓有效直径:

　１1.55mm;

　　穿梁螺栓有效面积:

A　=１０5mm２；

穿梁螺栓最大容许拉力值：

　[N]＝１70×

1０5/1000=１7.850kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力：

N=3.２４5ｋN。

穿梁螺栓所受的最大拉力N=3．２45ｋN　小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17．８50ｋN，满足要求！

四、梁底模板面板计算

根据《模板规范（ＪGJ１62-200８）》第5．2.1条规定，面板按照简支跨计算。

这里取面板的计算宽度为0.400m。

面板的截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为：

　I＝　26.39０×

1０４×

40０/300.000=3.5１9×

１05ｍm4；

　W＝5．86０×

103×

４00/３00.00０=7．81３×

103mm３;

模板自重标准值Ｇ1ｋ=0.75×

0．400＝0.3０0kN／m；

新浇筑砼自重标准值G2k=２4×

0．40０×

0.8=７.６80kN/m;

钢筋自重标准值G3k=１.５×

０.４00×

0.８=0.480kＮ／m；

永久荷载标准值Ｇｋ＝G1k＋　G2k+　Ｇ3k=８．4６０　kN/ｍ;

振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×

0.4０0=0.8０0kＮ/m；

（１）计算挠度采用标准组合:

q=8．4６0kＮ/m；

（2）计算弯矩采用基本组合：

q＝ｍax（q１,q2）=10.985kN/m;

由可变荷载效应控制的组合：

　　　q1=０.9×

（1．2×

8.460+1．4×

0．８00）=１０.１4５ｋN/m；

　　由永久荷载效应控制的组合：

　　q2＝０.9×

（1.35×

８.460＋１.4×

０．７×

0.800）＝１0．98５kＮ／m；

2．面板抗弯强度验算

σ=Ｍ／W＜[f］

Ｗ　--　面板的截面抵抗矩，W=7.81３×

M-－面板的最大弯矩（N·

ｍm）M＝0.125ql2=8．788×

105N·

mm;

　　　　计算弯矩采用基本组合：

q=１0.9８5kN/m；

面板计算跨度：

l=８0０mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ　=８.788×

１０5/７.8１３×

103＝１1２．469Ｎ/ｍm2；

实际弯曲应力计算值σ=112.４６9N/mm２　小于抗弯强度设计值［ｆ]=205Ｎ/mｍ2,满足要求!

３．面板挠度验算

ν＝5ql4/（384EI）≤[ν]

其中：

ｑ--作用在模板上的压力线荷载:

q=8.4６0kN／m;

　　l-面板计算跨度：

l=800mm；

　　　E-－面板材质的弹性模量：

E＝　２0６０00N/mm2；

　　I--截面惯性矩:

I　=3.51９×

105mm4;

［ν］-容许挠度:

[ν]＝1.500mm；

８.４60×

８0０．０0０4/（3８4×

2０6000×

3.519×

1０5）=　0．６22　ｍm;

实际最大挠度计算值：

ν=0.622ｍｍ小于最大允许挠度值:

［ν]=1.500ｍｍ，满足要求！

五、梁底支撑梁的计算

支撑梁采用２根Ф48×

3.0钢管,间距800mm。

支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

　　　Ｉ＝2×

１0.78×

104=2.15６×

105　mm4；

W=2×

4.49×

103＝8.980×

103mｍ3；

　Ｅ=２060０0　N/mm2；

1．荷载计算及组合:

模板自重标准值Ｇ1k=0.8×

（0.5×

２×

0．58+０.75×

0.4）／0.4=1.7６０kN/m；

新浇筑砼自重标准值Ｇ2ｋ=2４×

０.８×

0.８=1５．36０　kN/m;

钢筋自重标准值G3k=1.5×

0.8×

0.8=0.９60kN/m；

永久荷载标准值Gk=Ｇ1k+　G2ｋ+Ｇ３k＝18．０80kN/m；

０．8=1．60０kN/m;

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

永久荷载标准值Gkｂ=（25×

0.22+0.7５）×

0．8×

0．5/2=1．250　kN;

活荷载标准值Ｑkb=1.0×

0．5/2=0．2０0kN；

（1）计算弯矩和剪力时,采用由可变荷载效应控制的组合（含支撑梁自重）：

均布荷载设计值q１=0．9×

１８.0８0＋1．2×

0．0６７+1.４×

1．600）=21.6１4ｋN／m；

楼板传来集中力设计值Ｆ1=0.9×

1.250+1．4×

0.20０）=1．602kN；

（2）　计算弯矩和剪力时,采用由永久荷载效应控制的组合（含支撑梁自重）：

均布荷载设计值q２=0.9×

（１．35×

１8．080+1.３5×

0.06７+１.4×

1.600）=２3.４5９kN/ｍ;

楼板传来集中力设计值F2=0.9×

（1．35×

1.25０+１.4×

０．7×

0.2０0）＝1.６9５ｋN；

（3）　计算挠度时,采用荷载标准值进行组合（含支撑梁自重）:

均布荷载标准值ｑ3=18.０8０+０.06７=18．147　kN/ｍ；

楼板传来集中力标准值F３=1．２50　kN；

2.支撑梁验算

根据前面计算的荷载组合,取结构最不利状态进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下：

　　弯矩和剪力计算简图

　　　　　　　弯矩图（ｋＮ·

　　　　　剪力图（kN）

　　　　变形计算简图

　　　　　变形图（ｍm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为:

N1＝6.396kN

N2=6.3９６kＮ

计算得到:

　最大弯矩:

M＝　0.２84ｋN.m

　最大剪力：

V=３.519kN

　　最大变形：

ν＝0.071mm

　最大支座反力：

F=6.396ｋＮ

（一）支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.2８4×

106/8．980×

1０3=３1．681N/mm2

实际弯曲应力计算值　σ＝３１．６8１Ｎ/mm2　小于抗弯强度设计值［f］=2０５N/mｍ2,满足要求！

（二）　支撑梁抗剪计算

τ　=VS0/Iｔw=1.759×

100０×

6084/（2.１５6×

3）=16．550Ｎ/mｍ2;

实际剪应力计算值　16．550N/mm2小于抗剪强度设计值　[fｖ]=120．０00Ｎ/mm2，满足要求!

（三）支撑梁挠度计算

［ν]－容许挠度:

　结构表面隐藏[ν]＝l/２5０；

第１跨最大挠度为０.０7１mm，容许挠度为0．６00mm,满足要求!

第2跨最大挠度为0.0１０mm,容许挠度为１.200ｍm，满足要求！

第３跨最大挠度为0．０71mm,容许挠度为0.600ｍm，满足要求!

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求！

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ=Ｎ／（φA）≤[f]

其中σ-－　钢管立杆轴心受压应力计算值　（N/ｍm2）;

N--立杆的轴心压力设计值,它包括：

纵向钢管的最大支座反力：

N1　=6.396　ｋN；

脚手架钢管的自重：

　N2=0.9×

1.2×

0.１49×

（5-0.8）=０.675kN;

N＝N1+Ｎ2=６．39６＋0.675=7.071kN;

φ-－轴心受压立杆的稳定系数，由长细比ｌo/i查《模板规范ＪGＪ16２-2008》附录D得到φ=　0.714;

立杆计算长度lo=1.２m；

计算立杆的截面回转半径ｉ=1.58０cｍ;

A--立杆净截面面积:

　A=4.89０ｃm2；

[ｆ]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N／ｍm2;

钢管立杆长细比λ计算值:

λ=lo／i=1.2×

100/１.５80=75.９4９

钢管立杆长细比λ=　7５.949小于钢管立杆允许长细比　[λ]　=150,满足要求!

钢管立杆受压应力计算值：

σ=７．071×

１03／（０.714×

4.8９０×

102）　＝　2０．24５N／mm2;

钢管立杆稳定性计算σ=20.２45N/mｍ2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]＝205N/mm2,满足要求！