自恒智天成安全计算软件梁模板扣件钢管架支撑计算书Word文档下载推荐.docx

1、砼对模板侧压力标准值G4k：12.93kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k:2kN/m2;梁底模板自重标准值G1k：0.7kNm2；振捣砼对梁底模板荷载k：2kNm2；.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置;（一） 面板参数面板采用克隆（平行方向）8m厚覆面木胶合板；厚度:18m;抗弯设计值f：29N/mm2；弹性模量E：1150N/mm2;（二） 主楞参数材料:根4835钢管;间距（mm）：00,00;钢材品种：钢材Q235钢（6-4）；弹性模量：2600/mm2;屈服强度y：235N/m2;抗拉/抗压抗弯强度设计值f:205N/m2；抗剪强度设计值f:12/m；端面承

2、压强度设计值ce:325N/m;（三） 次楞参数材料：根6090矩形木楞;间距（m）:500;木材品种：太平洋海岸黄柏；10000N/m2；抗压强度设计值fc：N/mm2;抗弯强度设计值f：1N/mm2;抗剪强度设计值fv：6N/mm2；（四） 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉;螺栓直径:14;螺栓水平间距:0mm;螺栓竖向间距（mm）依次是：100，300;梁底模板参数搭设形式为：1层梁横向顶托承重;面板采用模板宽30面板厚.30钢面板；厚度：2.3m；抗弯设计值fm：0N/mm2；弹性模量E:2060/m2;（二）第一层支撑梁参数2根43钢管;钢材Q235钢（1-40）；060Nm；屈

3、服强度fy:235N/m2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205Nmm2;抗剪强度设计值f：0N/mm2;端面承压强度设计值fce:35Nmm2;二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（GJ162208）第.1条规定,面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.58m。面板的截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为: I 5083/12= 2.89105m4; = 80126 =3.13210m3；1荷载计算及组合（一） 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值： 1.2t12V 2=H其中 - 砼的重力密度,取4.000N/m3； t

4、-新浇混凝土的初凝时间,取2.000h; T 砼的入模温度，取20.000； V -砼的浇筑速度，取1.500/; H- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取800m； 1-外加剂影响修正系数，取1.00; 2- 砼坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算得到: 1=12.933 k/m2 2=1.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=in（1,F）=19 N/m2;砼侧压力的有效压头高度:h=/=12.93/24000=039m；（二） 倾倒砼时产生的荷载标准值QkQ3k=2kNm2;（三） 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： =1.93305=750

5、1kN/m；计算弯矩采用基本组合: qma（q1,q2）0.137k/m; 由可变荷载效应控制的组合: q109（1.212.9+142）0.59.53kN/m; 由永久荷载效应控制的组合: 2=0.（1.933+1.40）0.81.137N/m;.面板抗弯强度计算 =MW f其中:W - 面板的截面抵抗矩,W 132104mm3; M - 面板的最大弯矩（Nm） M0.125ql2.168m; 计算弯矩采用基本组合: q=10.37kNm；面板计算跨度: l = 00000;经计算得到,面板的受弯应力计算值: =3.18 / 3132104=10.14N/mm2；实际弯曲应力计算值 =1.1

6、14N/mm 小于抗弯强度设计值 =2N/m2,满足要求！3面板挠度计算=5q4/（3）q-作用在模板上的压力线荷载：q = 7.501 k; l-面板计算跨度:l =50.00mm; E-面板材质的弹性模量: E 10Nm2; I-面板的截面惯性矩: I = 2.8191054； 容许挠度: 结构表面隐藏=/20=20mm；面板的最大挠度计算值： = 57.50150000（4115002.19105） = .83 mm;实际最大挠度计算值: =1883mm小于最大允许挠度值: =2.00m,满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1次楞计算次楞采用1根60矩形木楞为一组，间距500m。次楞的截面惯

7、性矩I，截面抵抗矩和弹性模量E分别为： I=364.5104=.506 m4; W=18103= 101 3; =0000/;（一） 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合: q=12.9330.50=6.47kN/m;计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载:=a（q1,q）739k/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1.12.933+1.405008.244k/m; 由永久荷载效应控制的组合：q2=.9（1.31.933+.0.70508.739kN；有效压头高度位置以下荷载: =0.9.3512.9330.50=.87N/；顶部荷载： q=0.9142.00=0.882kNm；（二）

8、 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图（kN） 剪力图（N） 变形计算简图 变形图（mm）经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.040kNm 最大剪力：V=1003kN 最大变形:=06m 最大支座反力：F1.81kN（三） 次楞计算（1） 次楞抗弯强度计算 =M/0.040168.010 =0.49N/mm2实际弯曲应力计算值=0.498N/mm2 小于抗弯强度设计值 f15/mm2,满足要求！（） 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib1.0100605/（36510660）=0.27mm2;实际剪应力计算值0.

9、79 Nmm2 小于抗剪强度设计值 fv=.600 /m2，满足要求！（） 次楞挠度计算容许挠度： 结构表面隐藏=/20；第1跨最大挠度为0.mm,容许挠度为0.4mm，满足要求！第跨最大挠度为05mm,容许挠度为1.20mm,满足要求!第3跨最大挠度为0.06m,容许挠度为020m，满足要求!各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求!2.主楞计算主楞采用2根483.5钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I212.19104 2.4315m4； W=25.8103= .0161 m3； E=2000 Nm2;主楞承受次楞传递的集中力,计算弯矩和剪

10、力时取次楞的最大支座力1.15N，计算挠度时取次楞的最大支座力137k。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下: 弯矩和剪力计算简图 弯矩图（km） 剪力图（kN） 变形计算简图 变形图（mm） 最大弯矩 =0.k 最大剪力:V= 233kN 最大变形：= 011m 最大支座反力：F=345k（1） 主楞抗弯强度计算 =M/W=259106/.01604 246N/m实际弯曲应力计算值 =25.446N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!（2） 主楞抗剪强度计算 =VS0Iw1691000696（.43105.5）=9.515N/m2;实际剪应力计算

11、值9.55 /mm2 小于抗剪强度设计值v=12.0 Nmm，满足要求！（3） 主楞挠度计算 结构表面隐藏=l20；第1跨最大挠度为0.17m,容许挠度为3.0mm,满足要求!第2跨最大挠度为0.018m，容许挠度为.20mm,满足要求!第跨最大挠度为.1mm，容许挠度为3.200m，满足要求!各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:fA其中 -穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2）； - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 /mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ;查表得: 穿梁螺栓有效直径: 1.55 mm; 穿梁螺栓有效面积: A

12、= 5 mm；穿梁螺栓最大容许拉力值：N 7015/1000 = 7.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =3.5 N。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=345N小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=1750N，满足要求！四、梁底模板面板计算根据模板规范（GJ62-200）第52.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.400m。面板的截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为： I 26.39140/300.000= 3.5905m4； W 58610300/00.00= 781103mm;模板自重标准值1=0.7504000.30 kNm；新浇筑砼自重标准值G2k=40400.8=.80

13、 kN/m;钢筋自重标准值G3k=.000.=0.480 km；永久荷载标准值 G1kG2k+3k=4kN/;振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.40=0.80 k/m；（） 计算挠度采用标准组合: q=840k/m；（2） 计算弯矩采用基本组合： qax（q,q2）=10.985kN/m; 由可变荷载效应控制的组合： q1=.9（128.460+14000） =.4N/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2.9（1.35.460.40.800） 098km；2面板抗弯强度验算 = W f-面板的截面抵抗矩，W =7.81 M - 面板的最大弯矩（Nm） M0.125ql2=8788105N

14、mm; 计算弯矩采用基本组合：q=0.95kN/m；面板计算跨度： l = 0mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = .7885/.81031469/m2；实际弯曲应力计算值 =112.9N/mm小于抗弯强度设计值 =205/m2,满足要求!面板挠度验算 5ql4/（384EI）其中：-作用在模板上的压力线荷载:q = 8.40 kNm; l-面板计算跨度： l =800mm； E-面板材质的弹性模量： E 000N/mm2； I-截面惯性矩: I=3.51105mm4; -容许挠度: 1.500mm；.60004/（34260003.51915） =022m;实际最大挠度计算值： =0

15、.622小于最大允许挠度值: =1.500，满足要求！五、梁底支撑梁的计算支撑梁采用根483.0钢管,间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 20.78104= 2.15105mm4； W=24.49103 8.980103 m3； =0600N/mm2；1荷载计算及组合:模板自重标准值1k=0.8（0.5058+.750.4）0.4=1.7kN/m；新浇筑砼自重标准值2=2.0.=136kN/m;钢筋自重标准值G3k=1.50.80.8=0.60 kN/m；永久荷载标准值Gk= 1k+G2+ k1880 kN/m；8=160 kN/m;计算中考虑梁两侧部分楼板

16、混凝土荷载以集中力方式向下传递。永久荷载标准值Gk=（250.22+0.7）0805/2=1250kN;活荷载标准值kb=1.005/2=020kN；（1） 计算弯矩和剪力时,采用由可变荷载效应控制的组合（含支撑梁自重）：均布荷载设计值q=09.001200+1.1600）=21.64Nm；楼板传来集中力设计值1=0.91.250+140.20）=1602kN；（2）计算弯矩和剪力时,采用由永久荷载效应控制的组合（含支撑梁自重）：均布荷载设计值q=0.9（358080+1.50.06+.41.600）=3.5kN/;楼板传来集中力设计值F2=0.9（1351.25+.470.20）1.9N；（

17、3）计算挠度时,采用荷载标准值进行组合（含支撑梁自重）:均布荷载标准值3=18.8+.06=18147kN/；楼板传来集中力标准值F=150kN；2.支撑梁验算根据前面计算的荷载组合,取结构最不利状态进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图（ 剪力图（kN） 变形计算简图 变形图（m）经过计算得到从左到右各支座力分别为:N16.396kNN2=6.3k计算得到: 最大弯矩:M0.84N.m 最大剪力：V= .519kN 最大变形： 0.071mm 最大支座反力：F= 6.396（一） 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.24106/898013 =1681N/mm2

18、实际弯曲应力计算值8/mm2小于抗弯强度设计值 f=2N/m2,满足要求！（二）支撑梁抗剪计算=VS0/Iw=1.7591006084/（2.63）=16550/m2;实际剪应力计算值16550 N/mm2 小于抗剪强度设计值f=12000 /mm2，满足要求!（三） 支撑梁挠度计算 容许挠度:结构表面隐藏l/5；第跨最大挠度为.7mm，容许挠度为000mm,满足要求!第2跨最大挠度为0.0mm,容许挠度为.200m，满足要求！第跨最大挠度为071mm,容许挠度为0.600m，满足要求!各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求！六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = （A）f其

19、中 -钢管立杆轴心受压应力计算值（N/m2）;N - 立杆的轴心压力设计值,它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1=6.396N ；脚手架钢管的自重：N2 = 0.91.20.49（5-0.8）=.675 kN;N N1+2=390.675=7.071 kN;- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 o/i查模板规范G16-2008附录D得到=0.714;立杆计算长度lo=1.m；计算立杆的截面回转半径 = 1.58 c;A - 立杆净截面面积:A = 4.89m2； - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 Nm2;钢管立杆长细比计算值:=loi=1.2100/.80=75.4钢管立杆长细比=7.949 小于钢管立杆允许长细比= 150,满足要求!钢管立杆受压应力计算值： =07103（.7144.8102）224Nmm2;钢管立杆稳定性计算 = 20.45N/m2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f 205 N/mm2,满足要求！