转换层支托梁高支模模板及支撑系统设计计算与施工方案可编辑.docx
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转换层支托梁高支模模板及支撑系统设计计算与施工方案可编辑
转换层支托梁（高支模）模板及支撑系统设计计算与施工方案
转换层支托梁（高支模）模板及支撑系统设计计算
与施工方案
高层建筑转换层是承托上部各层荷载,并将其转移到不同轴位的下层支承结构体系的一种中间结构。
华景新城六期二、三区结构转换层位于商住楼第五层。
该转换层层高为5.25米。
支托梁截面有b×h1600×2200、1400×2000、1000×1500、800×1500等多种,跨度4000至13200mm,楼板厚度220mm。
大梁模板采用马尾松木模,模板底板25厚直边板;底模横楞木b×h80×80@200,纵楞木b×h100×120@600;侧模侧板为胶合板18厚,竖楞木b×h80×80@400,纵向加劲杆2φ48（3.5）双钢管@500。
支撑系统由门架式脚手架及单管钢支柱等组成。
现以最大截面b×h1600×2200支托梁模板支撑（支承层）系统进行设计计算。
荷载计算
模板自重（按每延米计算）
底模（25厚松木）
1.6×0.025×1.0×50.2KN/m;
（2）横楞木
0.08×0.08×1.6×6×50.31KN/m;
（3）侧板
2.0×0.018×2×50.36KN/m;
（4）竖楞木
2.0×0.08×0.08×6×50.38KN/m;
（5）纵楞木
0.1×0.12×1.0×5×50.3KN/m;
（6）纵向双钢管重
8×2×0.05360.858KN/m;
模板合计:
0.2+0.31+0.36+0.38+0.3+0.8582.4KN/m,乘以分项系数得:
模板设计荷载:
2.4×1.22.88KN/m;
2、混凝土自重
乘以分项系数得:
砼设计荷载
1.6×2.2×24×1.2101.38KN/m;
3、钢筋自重荷载
乘以分项系数得:
设计荷载
1.6×2.2×1.55×1.26.55KN/m1.55为每m3砼含钢量
4、施工人员及设备荷载
乘以分系数得:
设计荷载
1.6×1.5×1.43.36KN/m1.5为每m2施工荷载
5、振捣砼时产生的荷载
乘以分项系数得:
设计荷载
1.6×2×1.44.48KN/m2为每m2水平荷载
6、新浇筑砼对模板侧面的压力
F10.22γc?
to?
β1?
β2?
V0.5F2γcH
式中:
F?
?
新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）;
γc?
?
砼的重力密度（KN/m3）
to?
?
新浇砼的初凝时间（h）,采用to200/（T+15）
计算（T为砼的温度0C）;
V?
?
砼的浇筑速度（m/h）;
H?
?
砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）;
β1?
?
外加剂影响修正系数;
β2?
?
砼坍落度影响修正系数;
F1与F2两者取其最小值。
Γc24KN/m3,to200/（T+15）,T300C,V2m/h,
H1.18（m）,β11.2,β21.0
代入上式:
F10.22×24×4.44×1.2×1.0×20.539.78KN/m2?
F2ΓCH24×1.1828.32KN/m2
取最小值:
F28.32KN/m2?
模板侧面压力乘以分项系数得设计值:
F28.3×1.233.98KN/m2?
化为线荷载,单位KN/m2,改为KN/m。
7、倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值,当采用容积为0.2~0.8m3的运输器具时,查表取4KN/m2。
4×1.45.6KN/m2?
合计:
1+2+3+4+5+6+72.88+101.38+6.55+3.36+4.48+33.98+5.6158.23KN/m
即q1158.23KN/m
荷载组合
1、荷载类别及编号
表一
名称类别编号
模板结构自重恒载
（一）
新浇筑砼自重恒载
（二）
钢筋自重恒载（三）
施工人员及施工设备荷载活载（四）
振捣砼时产生的荷载活载（五）
新浇筑砼时对模板侧面的压力恒载（六）
倾倒砼时产生的荷载活载（七）
2、荷载组合
表二
项次项目荷载组合
计算承载力验算刚度
1梁底模及支架
（一）+
（二）+（三）+（五）
（一）+
（二）+（三）
2大体积结构侧面模板（六）+（七）（六）
模板结构构件验算（附图4、5）
材料及性能
木材（马尾松）强度设计值与弹性模量
fc10N/mm2（顺纹抗压）
fv1.4N/mm2（顺纹抗剪）
fm11.7N/mm2（抗弯）
E9000N/mm2（弹性模量）
底模验算（选用25mm板厚）
1）、荷载:
按表二荷载组合
（一）+
（二）+（三）+（五）:
底模自重:
0.2KN/m
砼自重:
101.38KN/m
钢筋自重:
6.55KN/m
振捣砼荷载:
4.48KN/m
合计:
q1112.61KN/m
乘以折减系数:
0.9,则1×0.9101.35KN/m
2）、抗弯承载力验算
底模下横楞木间距为0.2m,按四等跨连续梁计算,查“2施工常用结构计算”中结构静力计算表,得:
弯距系数:
Km-0.121;
剪力系数:
Kv-0.62;
挠度系数:
Kw0.967。
则:
MKm?
qL2-0.121×101.35×0.22-0.49KN.m-0.49×106?
N?
mm
б0.49×106×6/bh22.94N/mm2
б2.94N/mmfm11.7N/mm2可
3、抗剪强度验算
VKv?
qL-0.62×101.35×0.2-12.57KN
τ0.47N/mm2
τ0.47N/mm2fv1.4N/mm2可
4）、挠度验算
按荷载组合不包括振捣砼荷载
（一）+
（二）+（三）:
q2.88+101.38+6.55110.81KN/m
乘以折减系数0.9得:
q110.81×0.999.73KN/m
WKw0.967×
0.08mm
[W]L/400200/4000.5mmW0.08mm（可）
横楞木验算（按四等跨连续梁计算）
选用截面b×h=80×80
1）横楞木上荷载按荷载组合
（一）+
（二）+（三）+（五）计算
q12.88+101.38+6.55+4.48115.29KN/m
折合每根荷载:
115.29÷5=23.05KN/（根）
2）抗弯承载力验算:
q123.05KN/（根）÷1.614.4KN/m
乘以折减系数0.9得:
qq1×0.914.4×0.912.96KN/m
按结构静力计算表得:
弯矩系数:
Km-0.121
剪力系数:
Kv-0.620
挠度系数:
Kw=0.967
则M=Km.qL2-0.121×12.96×0.62-0.56KM.m
0.56×106N.mm
б0.56×106/（b×h2/6）0.56×106/（80×802/6）
=6.56N/mm2fm11.7N/mm2（可）
3）抗剪强度验算
V=KV×qL-0.62×12.96×0.64.8KN
剪应力:
τ==1.12N/mm2
τ1.12N/mm2fv1.4N/mm2（可）
4）挠度验算按荷载组合:
（一）+
（二）+（三）
q12.88+101.38+6.55110.81KN/m
折算每根荷载q1110.8÷522.16KN/（根）
按每米计:
q122.16÷1.613.85KN/m
乘以折减系数得:
1×0.913.85×0.912.46KN/m
则WKw?
qL4/100EI
0.51mm[W]L/400600/4001.5mm（可）
4、纵楞木验算
选用载面b×h100×120
1）荷载:
按荷载组合
（一）+
（二）+（三）+（五）计算
q12.88+101.38+6.55+4.48115.29KN/m
乘以折减系数0.9
1×0.9115.29×0.9103.76KN/m
折合每根荷载:
q103.76÷520.75KN/（根）
2）抗弯承载力验算
底模横楞木下纵楞木横向间距为0.6米,纵向支承间距为0.6米,按四等跨连续梁计算。
查“2施工常用结构计算”中的结构静力计算表得:
弯距系数Km-0.121,剪力系数Kv-0.620,挠度系数Kw0.967.
MKm×qL2-0.121×20.75×0.62-0.9KN?
m0.9×106N?
mm
б0.9×106/bh2/66×0.9×106/100×1202
5.4×106/144×1043.75N/mm2
б3.75N/mm2fm11.7N/mm2可
3）抗剪强度验算
VKv?
qL-0.62×20.75×0.6-7.72KN
τ=0.96N/mm2
即τ0.96N/mm2fv1.4N/mm2可
4）挠度验算:
按荷载组合
（一）+
（二）+（三）计算
q12.88+101.38+6.55110.81KN/M
折合每根纵楞木q1110.81÷522.16KN/根
乘以0.9的折减系数
1×0.922.16×0.919.94KN/m
WKw?
qL4/100EI0.967×19.94×12×6004/9×1203×107
0.19mm[W]L/4001.5mm可
5、侧模竖楞木验算
选用载面b×h80×80
1）荷载计算:
按大体积结构的侧模荷载组合为（六）+（七）:
计算荷载编号（六）,新浇筑砼时对模板的侧压力为:
F10.22γc.t0.β1.β2.V0.5
F2γc.H
两式中符号同前,取值分别为:
T300C、β11.2、β21.0、V2m/h、H1.98m
则F10.22γc.t0.β1.β2.V0.50.22×24××1.2×1.0×20.5
39.78KN/m2;
F2γc.H24×1.9847.52KN/m2
取两者较小值,即F139.78KN/m2
乘以分项系数:
FF1×1.239.78×1.247.74KN/m2
计算荷载编号七:
倾倒砼时产生的荷载,查表取4KN/m2。
乘以分系数:
4×1.45.6KN/m2
以上两项荷载合计:
q147.74+5.653.34KN/m2
竖楞木间距为400,则线荷载为:
q153.34÷317.78KN/m根
乘以折减系数0.9,则q17.78×0.916.0KN/m根
注:
每根长为2m,荷载分布呈三角形,从安全考虑,以最不利荷载计算。
2）抗弯强度验算
为简化计算,仍按四等跨连续梁计算,其Km、Kv和Kw与前述相同。
MKm?
qL2-0.121×16×0.52-0.484KN?
m484×103N?
mm
б
5.67N/mm2fm11.7N/mm2可
3）抗剪强度验算
V0.62qL0.62×16×0.504.96KN4.96×103N
τ=1.16N/mm2fv1.4N/mm2可
4）挠度验算:
按荷载组合（六）计算
取侧压力F47.74KN/m2
竖楞木间距为400mm,则线荷载为:
q147.74÷315.91KN/（根）
乘以折减系数,则q15.91×0.914.32KN/（根）
W0.967qL4/100EI
0.28mm
则W0.28mm[W]1.25mm（可）
6、顶托上横楞木验算
选用截面b×h100×140
荷载:
根据第4条纵楞木荷载组合传至顶托横楞木上,
q20.75KN/根×0.612.5KN
按单跨简支梁计算,如右图:
抗弯承载力验算
查“2施工常
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