脚手架架在楼板上计算书地下室顶板上及二层楼板上Word文档格式.docx
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1
1.5
1.05
1.8
0.8
2、脚手架搭设参数
脚手架搭设方式
平行短边
脚手架内排立杆离楼板短边距离a1（m）
0.25
立杆排数N
立杆底部垫板尺寸（m）
【a×
b】
0.2×
0.2
立杆纵、横向间距（m）
【la×
lb】
1.6×
0.9
设计简图如下：
脚手架楼板_平面图
脚手架楼板_立面图
三、荷载参数
每根立杆传递荷载qk（kN）
30
板上活荷载标准值Qk（kN/m2）
钢筋混凝土自重标准值NG1K（kN/m3）
25.1
模板及支架自重标准值NG2K（kN/m2）
0.3
四、各楼层荷载计算
1、第2层荷载计算
钢筋弹性模量Es（N/mm2）
210000
砼弹性模量Ec（N/mm2）
28000
砼的龄期T（天）
28
砼的强度等级
C30
砼的实测抗压强度fc（N/mm2）
砼的实测抗拉强度ft（N/mm2）
1.43
脚手架立杆传递荷载标准值：
qk=30kN;
板的短边计算跨度：
l=Bc=4.00m
立杆荷载作用间距：
e=lb=0.90m
立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：
bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m
立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：
bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m
s为垫板的厚度，此处忽略不计。
当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.45+0.7*4.00=3.25m
当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d<
b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=1.88m
当e<
b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=2.08m
b，=min{b1，，b2，}=1.88m
得：
Mmax=42.00kN.m
板短边等效楼面均布活荷载标准值：
q1=8Mmax/（bl2）=8*42.00/（1.88×
4.002）=11.20kN/m2
板的长边计算跨度：
l=Bl=5.4m
e=la=1.60m
bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m
bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m
当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.45+0.7*5.40=4.23m
b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=2.52m
b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=e=1.60m
b，=min{b1，，b2，}=1.60m
Mmax=33.27fkN.m
q2=8Mmax/（bl2）=8*33.27/（1.60×
5.402）=5.71kN/m2
故楼板等效均布活荷载：
q=max{q1、q2}=11.20kN/m2
楼盖自重荷载标准值：
g2=h2/1000*NG1K=250/1000*25=6.28
板计算单元活荷载标准值：
q2=q+Qk=11.20+1.00=12.20
2、第1层荷载计算
立杆传递荷载标准值：
q1=NG2K=0.30kN/m2
g1=h1/1000*NG1K=400/1000*25=10.04kN/m2
3、各楼层荷载分配
假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：
P1/（E1h13）=P2/（E2h23）=P3/（E3h33）……则有：
Pi‘=（Ei‘hi‘∑Pi）/（∑（Eihi3））
根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：
各楼层混凝土弹性模量Eci（MPa）
各楼层板厚hi（mm）
楼盖自重荷载标准值gi（kN/m2）
立杆传递荷载标准值qi（kN/m2）
分配后各楼层恒载的设计值Gi（kN/m2）
分配后各楼层活载的设计值Qi（kN/2）
28000.00
6.28
12.20
3.84
3.43
10.04
0.30
15.74
14.07
Gi=1.2（Ecihi3/（Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23））（gi+gi-1+gi-2）
Qi=1.4（Ecihi3/（Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23））（qi+qi-1+qi-2）
五、板单元内力计算
1、第2层内力计算
脚手架楼板_第2层钢筋布置图
第2层板单元内力计算
板的支撑类型
四边固支
Bc/Bl＝4000/5400＝0.741
m1
0.03
m2
0.013
m1'
-0.071
m2'
-0.057
四边简支
mq1
0.063
mq2
0.031
第2层板内力计算
荷载组合设计值计算（kN/m2）
Gi
Qi
Gi'
=Gi+Qi/2
Gq=Gi+Qi
Qi'
=Qi/2
3.842
3.434
5.559
7.276
1.717
内力计算
ν
Bc
内力值（kN.m）
M1
4.805
M2
2.871
M1'
-8.232
M2'
-6.586
M1=（m1+νm2）Gi'
BC2+（mq1+νmq2）Qi'
BC2
M1=（m2+νm1）Gi'
BC2+（mq2+νmq1）Qi'
=m1'
GqBC2
=m2'
第2层板正截面承载力验算
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
公式类型
参数剖析
使用条件
Mu=α1αsfcbh02
Mu
板正截面极限承载弯矩
用于单筋截面
α1
截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0
αs
截面抵抗矩系数
fc
混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改
h0
计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚
Mu=α1αsfcbh02+fy'
As'
（h0-αs'
）
fy'
受压区钢筋抗拉强度标准值
用于双筋截面
受压区钢筋总面积
αs'
纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm
Mu=fyAs（h0-αs'
fy
钢筋抗拉强度标准值
用于双筋截面当χ<
2αs'
时
As
受拉钢筋总面积
ξ=Asfy/（fcα1bh0）
ξ
ξ---受压区相对高度，ξ=Asfy/（fcα1bh0）
χ=（fyAs-fy'
）/（α1fcb）
χ
混凝土受压区高度
矩形截面受压区高度
As（mm2）
fy（N/mm2）
h0=h-20（mm）
fc（Mpa）
b（mm）
（N/mm2）
（mm2）
χ（mm）
比较
753.982
360
230
1000
20
χ<
矩形截面相对受压区高度
fcm（N/mm2）
ζ
0.039
备注
ζ＝Asfy/bh0fcm
Mui
fc（N/mm2）
h0（mm）
板正截面极限承载弯矩（kN.m）
Mi（kN.m）
Mu1
61.893
Mu2
Mu1＞m1
符合要求
Mu2＞m2
MUi'
（mm）
Mi'
（kN.m）
Mu1'
-57.001
Mu2'
＞m1'
＞m2'
2、第1层内力计算
脚手架楼板_第1层钢筋布置图
第1层板单元内力计算
第1层板内力计算
15.736
14.066
22.769
29.802
7.033
19.681
11.758
-33.717
-26.974
第1层板正截面承载力验算
1026.254
380
0.032
129.96
-133.002
六、楼板裂缝验算
1、本结构按压弯构件进行计算
公式
ωmax=αcrψσsk[1.9c+0.08d/（νρte）]/Es
d
钢筋的直径
最大裂缝宽度验算
纵向受力拉钢筋的截面面积
Mk
按荷载短期效应组合计算的弯矩值
c
最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（㎜）：
当c＜20时，取c=20，当c＞65时，取c=65
ftk
混凝土轴心抗拉强度标准
αcr
构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；
纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；
Es
钢筋的弹性模量
ρte=As/Ate
ρte
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，
在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01，时取ρte=0.01
ψ=1.1-0.65ftk/（ρteσsk）
ψ
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，ψ＜0.2时，取ψ=0.2；
当ψ＞1.0时，取ψ=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取ψ=1.0
Ate=0.5bh+（bf–b）hf
Ate
有效受拉混凝土截面面积；
对于轴心受拉构件，取构件截面面积
对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件
Ate=0.5bh
矩形截面
σsk=Mk/（Asηh0），
h0=h-（c+d/2）
σsk
裂缝处钢筋应力
2、最大裂缝宽度计算
c（mm）
d（mm）
Es（N/mm2）
ωmax（mm）
2.1
12
32.7
0.01
0.009
14
59.096
0.018
第2层ωmax/0.3＜1
第1层ωmax/0.3＜1
七、楼板抗冲切验算
根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式
F=（0.7βhft+0.15σpc,m）ηumh0
Fl
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）
η1=0.4+1.2/βs,
η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<
2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备，
承载力计算
F＝0.7βhftηumh0
F1
η
F
184.184
10.477
304.304
46.938
第2层F/F1≥1
第1层F/F1≥1
脚手架搭设在二层楼板上计算书
120
3
800
5.1
HRB400Ф10@150
ASX=523.3
HRB400Ф8@150
ASY=334.9
ASX，=334.9
ASY，=334.9
HRB400Ф18@100
ASX=2543.4
HRB400Ф8@200
ASY=251.2
ASX，=2543.4
ASY，=251.2
平行长边
脚手架内排立杆离楼板长边距离a1（m）
三、荷载参数
C25
25
1.27
bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32m
bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32m
当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.32+0.7*4.00=3.12m
b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=1.71m
Mmax=29.82kN.m
q1=8Mmax/（bl2）=8*29.82/（1.60×
4.002）=9.32kN/m2
l=Bl=5.1m
bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32m
bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32m
当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.32+0.7*5.10=3.89m
b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=2.20m
b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=2.40m
b，=min{b1，，b2，}=2.20m
Mmax=56.61fkN.m
q2=8Mmax/（bl2）=8*56.61/（2.20×
5.102）=7.93kN/m2
q=max{q1、q2}=9.32kN/m2
g2=
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