外架搭拆专项施工方案Word下载.docx
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脚手架上设护栏和挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板亦可用加设一道底栏杆（距脚手片面0.2~0.4m）代替。
7、外挑脚手架四周最底部架离墙处及以上每隔三步架采用特制的脚手片封闭。
8、脚手架与主体结构拉结采用连墙杆件刚性拉结，即在楼面梁内预埋50～60cm长的钢管，外露不少于20cm，用短钢管一头与预埋钢管扣接，一头与外架立杆扣接，扣接部位不得超过主立杆节点300mm,水平方向每隔4根立杆，水平方向在转角1000mm处，应设一道连墙杆，垂直方向每层设一道连墙杆。
9、槽钢放置后加方木固定，间距不大于1.5米。
斜拉索为Ø
16钢丝绳隔跨设置，阳角处每边设置。
预埋拉环为Ø
16圆钢，锚入脚与梁板筋固定。
10、脚手片铺设：
脚手片应垂直于大横杆方向铺设，采用对接平铺，四个角用16#铅丝双股绑扎牢固，脚手片需每步架满铺。
11、防电避雷措施，
避雷针用Ø
12的镀锌钢筋制作，设在建筑脚手架的立柱上，高度为超出脚手架1.2m，并将所有最上层的纵向水平杆全部接通，形成避雷网络。
接地线用Ø
12的镀锌钢筋制作，接地线的连接应保证接触可靠，并经有关部门检查验收合格，接地装置完成后要用电阻表测定电阻是否符合，接地电阻不大于4欧姆。
在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员离开脚手架。
五、脚手架的拆除
1、拆除用的垂直运输设备架设在屋面上，设人字把杆和葫芦设
备。
2、拆除前对参与拆除的操作人员，管理人员和检查、监护人员进行施工方案、安全、质量和装饰保护等措施交底。
3、拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患。
如存在影响拆除脚手架安全隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除中不发生危险。
4、划出工作区标志，禁止行人进入，并有专人监护。
5、统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。
6、材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。
7严格遵守拆除顺序：
由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆，拆除顺序是：
安全网挡脚板脚手片栏杆剪刀撑（随每步脚手架拆除）大横杆小横杆立杆斜撑杆。
8、拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除。
不可两步以上同时拆除，架体建筑物的拉结点应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。
剪刀撑拆除应先拆中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或运送垂直运输设备处。
9、拆下的脚手架钢管、扣件及其它材料运送地面后，应及时清理，归类堆放。
10、在拆除脚手架与建筑物的连结和拆除脚手架挑架需气割时，应严格遵守施工现场消防的有关规定，要防止火星、溶渣和切割下的金属物件下落的措施，要有切实可行的监护组织和消防器材。
11、每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理，确定一切安全后方可离岗，不可巯忽大意，留有隐患。
五、安全措施
1、架体的大横杆必须搭接，禁止对接且搭接点要错开。
2、脚手架底部全封闭，楼层与架体间隙用特别脚手片每隔3步架封闭一次。
3、在脚手架搭设过程中，要注意塔吊附墙、施工电梯、卸料平台、龙门架与脚手架之间的关系。
4、剪刀撑要求连续设置，内外两边均搭成四十五度角，杆件油漆成醒目的黑黄两色。
5、立杆必须采用对接接头，相邻立杆接头要错开，以保证整体、刚度。
立杆最大轴向位移小于20mm。
6、搭设要求横平竖直、连接牢固。
层层拖拉，设施齐全牢固、不变形、不摇晃。
7、进入施工现场必须戴好安全帽，扣好帽带，每人一顶。
安全帽按工种分颜色戴好，办公室备用安全帽10顶。
8、二米以上高空作业必须系好安全带，现场备安全带12副。
9、根据高处作业“四口”临边防护的要求，对“四口”临边的不同情况采用上中下三道防护栏杆。
防护栏杆高度上道离地1.2米。
中间道离地0.7米，下道离地0.3米，并竖向加扎脚手片。
对预留洞口采取严密的封盖措施。
对通道口采取搭设防护棚，层层设置栅栏门，高度1.2米，电梯井内采取层层水平封隔的措施。
七、悬挑脚手架的计算书
（一）、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
2、《建筑结构荷载规范》（BGJ9）
3、《建筑施工手册》（第三版）中国建筑工业出版社
（二）、荷载计算
1、验算脚手架的整体稳定性时，一般可以不考虑作业层施工荷载分布的不均匀性，即按平均分配作用于内立杆和外立杆上，表1~表4为一根立杆的计算基数。
局部的荷载显著增大或构件尺寸显著改变而需要验算单肢杆件的稳定性时，则必须采用其实际分布的荷载值。
2、恒荷载标准值GK的计算
验算脚手架整体或单肢稳定性时的各项荷载均按脚手架立杆的承担值进行计算。
恒荷载标准值GK由构架基本结构杆部件的自重GK1、作业层表面材料的自重GK2和外立面整体拉结杆件和防护材料的自重GK3组成，即：
且
则
=20.3×
（0.1058+0.0768）+7×
1.5×
0.3587
=7.47kN
式中：
Hi——立杆计算截面以上的架高（m）；
gk1——以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重计算基数；
gk2——以每米立杆纵距（la）计的作业层面材料的自重计算基数；
gk3——以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的
自重计算基数；
n1——同时存在的作业层设置数。
3、脚手架施工荷载标准值QK的计算
=3×
1.35
=6.075kN
式中：
n2——同时施工的作业层数，结构施工时取2，装修施工时取3。
qk——按每米立杆纵距la计的作业层施工荷载标准值的计算基数
4、扣件式钢管脚手架的计算基数表
扣件式钢管脚手架的gk1值表1
步距h（m）
立杆横距lb（m）
gk1（KN/m），当la（m）为
0.6
0.9
1.2
1.5
1.8
2.1
0.0851
0.0920
0.0989
0.1058
0.1127
0.1196
0.0883
0.0951
0.1020
0.1089
0.1158
0.1227
0.0914
0.0983
0.1052
0.1121
0.1189
0.1258
0.0945
0.1014
0.1083
0.1152
0.1221
0.1290
作业层面材料自重计算基数gk2值表2
脚手架类别
脚手架种类
板底支承间距（m）
拦护设置
gk2（KN/m），当立杆横距lb（m）为
扣件式钢管脚手架
竹串片
0.75
有
0.4112
0.4637
0.5162
整体拉结和防护材料自重计算基数gk3值表3
整体拉结杆件设置情况
围护材料
封闭类型
gk3（KN/m2）,当la（m）为
剪刀撑，增加一道横杆固定封闭材料
安全网、塑料编制布
全
0.0614
0.0768
0.0922
0.1075
*注：
gk3计算按满高连续设置于脚手架外立面上的整体拉结杆件（剪刀撑、斜杆、水平加强杆）和封闭杆件、材料的自重。
作业层施工荷载计算基数qk值表4
序次
实用施工荷载标准值（KN/m）
qk（KN/m），当立杆横距lb（m）为
1
3
2.25
2.7
2
0.45
4
qo
0.45qo
0.6qo
0.75qo
0.9qo
5、荷载组合
=1.2×
7.47+1.4×
6.075
=17.47kN
（三）、挑杆加钢丝绳斜拉的设计计算
1、已知条件
挑架立杆横向间距lb=900mm，纵向间距la=1500mm，内立杆与墙体间距a=200mm，高度H=20.3m（最高的一挑），步距h=1800mm；
同时施工层数n1，预选悬挑杆规格型号为热轧普通16号槽钢，其截面特性为Ix=935cm4，Wx=117cm3，Ix=6.10cm，:
Sx=70.3cm，tw=8.5mm。
2、计算内容
立杆的稳定、挑杆的抗弯、抗剪强度，挠度，预埋钢筋强度、钢丝绳、吊耳、预埋件验算。
3、验算立杆的稳定
k为计算长度附加系数，取1.155
为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.45
h为立杆步距，取1.8m.
λ=l0/I=kuh/I=1.155×
1.45×
1800/15.8=190.80
则查表得φ=0.197
σ=p/φA=17.47×
103/0.197×
489=181.35N/mm2≤205N/mm2
满足要求。
4、验算挑杆的抗弯刚度
=17.47×
[0.9×
0.2/（0.9+0.2）]
=2.86KN.m
=2.86×
106/117×
103=24.44N/mm2<
[
]
5、验算挑杆的抗剪刚度
=
=14.29KN
=14.29×
103/6.1×
10×
8.5=27.56N/mm2
6、验算工字钢的挠度
ƒ=Pb/9EIXl√（a2＋2ab）3/3＜[ƒ]=l/250
103×
1.2×
103/9×
2×
105×
935×
104×
103
×
√（2002＋2×
200×
1200）3/3=1.05mm＜1200/250=480mm
7、验算钢丝绳强度
选用Φ18钢丝绳（1×
37），公称抗拉强度为1520N/mm2，破断拉力总和Pg=298KN，
钢丝绳斜拉角度为α,
，
=17.47+
=20.64KN
=
=22.43KN
=0.85×
298=253.3KN
=
=42.2KN
，满足要求。
Sb——钢丝绳破断拉力，KN；
S——钢丝绳的容许拉应力，KN；
Pg——钢丝绳破断拉力总和，KN；
α——荷载不均衡系数，α=0.85；
K1——钢丝绳使用安全系数，K1=6。
8、上部预埋铁件计算
=22.43×
0.29=6.5KN
1.6×
6.5×
103=10600N
=36109N
Fj——作用于预埋铁件上的拉力，N；
F——外力，N；
——外力F与预埋铁件的轴线夹角；
As——总锚筋断面积，mm2；
µ
1——系数，α=45°
时；
µ
1=0.8
2——摩擦系数，µ
2=1
fst——锚筋抗拉强度设计值，fst=205N/mm2
K3——抗拉剪强度设计安全系数，K3=1.6
9、吊环选用计算
σ=F/nAS=＜[σ]=50N/mm2
103/2×
314=35.71N/mm2<
σ——吊环的拉应力，N/mm2
F——作用于吊环上的拉力，N
n——吊环的截面个数，一个吊环时为2
A——一个吊环的截面积，采用
20钢筋，A=314mm2
10、吊环焊缝连接计算
103/100×
8.0=28.04N/mm2<
]符合要求。
σ——焊缝强度，N/mm2
lw——焊缝的有效计算长度，取为100mm；
t——连接件的较小厚度，mm；
取为8.0mm
ftw——角焊缝的抗拉强度设计值，160N/mm2
八、脚手架构造详图
1．槽钢平面图（见图1）
2．架体剖面图（见图2）
图2架体剖面图
3、槽钢固定做法详图（见图3）
图3槽钢固定做法详图
4、转角处槽钢做法（见图4）
图4转角处槽钢做法详图
5、连墙件做法（见图5）
图5连墙件做法详图
转料平台设计计算书
荷载：
1、活载15KN，计算15KN（参见附图）
钢环节点位于A、B、C、D四点。
计算中，应该A、B二点不起作用考虑。
2、构件自重：
[10：
2.7m×
5×
100=1350N
[16a:
（4.1×
3+2.7×
2）×
172.3=3034N
φ17钢丝绳6×
19：
151.5KN（拉力）
（167．7KN）Ⅱ级
-5mm厚花纹钢板：
3×
4×
78=4797N
小计：
8490N=8.49KN
栏杆φ48钢管：
[（4.2+2.8）×
2+10×
1.3]×
38.4=1036.8N
合计：
9527N=9.527N
计算荷载：
活荷：
15×
1.4=21KN
自重：
9.53×
1.2=11.434KN
32.436KN
3、杆件受力分析（计算）
（1）、钢丝绳选用：
长杆4.1m的[16a,每根按外点一点受力计算考虑。
则P=1/2×
32.44KN×
16.22KN
由于斜向拉力A、B与C、D角度不同，仅考虑C、D二点即可。
Tga2=3/3.4=0.878a2=41.280
Pc=16.22/sin41.28=16.22/0.66
=24.58KN
用φ17钢丝绳（6×
19）,拉力167.5KN.（2φ14绳拉力=2×
112=224KN）
Kc=Kd=167.5/24.58=6.8＞[K]=6~7
完全满足。
（2）、[16a结构分析
受力为压弯杆件
由钢丝绳计算知：
C、D各点受力为24.58K,垂直分力16.22KN
水平压力：
F=24.58×
cos41.28=18.47KN
ix=0.39h×
16=6.24㎝
λx=360/6.24=57.7
查φ=0.723（C类）
σ1=F/Aφ=18.47/21.95×
0.723=1.16KN/㎝2
抗弯：
q=32.44/2×
4=4.055KN/m
MB右=0.5×
4.055×
0.6=-0.73KNm
MB左=-0.125×
1.82
=-1.642KNm
MA左=MA右=-1.642Km
Mmax=ql2/8=4.055×
（1.8）2/8=1.642KN·
m=164.2KN·
㎝
σ2=M/W=164.2/108.3=1.52KN/㎝2
σ=σ1＋σ2=1.16＋1.52=2.68KN/㎝2＜[σ]=20.5KN/㎝2
满足要求
变形验算（挠度）
按二跨
ƒ中=5ql4/384EI=5×
18004/384×
2.1×
866.2×
104=0.305㎜
1.305＜[f]=1800/400=4.5㎜
ƒG=ql4/8EI=4.055×
6004/8×
104=0.036㎜
1.036＜600/400=1.5㎜＜[f]=4.5㎜
（3）.⑥
号杆件[10
设[10每根承担20000/7=2857N/根
考虑不均匀放置系数1.4，则2857×
1.4=4000N
折算为均布时：
q=4KN/2.7=1.48KN/m
L=2.7m
如按固弯：
M中=ql2/24=1.48×
2.72/24=0.45KN·
m
如按简支：
M中=ql2/8=1.48×
2.72/8=1.35KN·
Mmax=1.35KN·
σ=1.35/39.7=3.4KN/㎝2＜21KN/㎝2
变形f
ƒmax=5ql4/384EI=5×
1.48×
27004/384×
198.3×
104=2.46㎜
2.46㎜＜[ƒ]=l/400=2700/400=6.75㎜
抗剪
Vmax=4000/2=2KN
Y=vs/I·
tw=2000×
23.5×
103/2.1×
5.3=4.2KN/㎝2＜12.5KN/㎝2
4KN/㎝2＜[Y]=12.5KN/㎝2
（4）.焊接焊缝要求
各条焊缝均要求缝高ƒn≥6㎜
吊环与[16a连接ƒh=8㎜
焊缝计算：
验算剪应力与拉应力
须符合公式：
拉应力：
σ=N·
sinθ/lw·
t≤ƒtw
剪应力：
Y=N·
cosθ/Lw·
N,V为接头处轴心力
LW焊缝计算长度，每条计算长需加10㎜
ƒtw，ƒcw,ƒvw焊缝强度设计值：
节点②中，φ16筋计算
φ16：
A=2.01㎝2，双截面：
A=2.01×
2=4.02㎝2
σ=24.58KN/4.02=6.11KN/㎝2
K=21/6.11=3.44
完全可以满足
焊接∑Lw=N/he·
σƒ=24.58/0.8×
12.5=2.458≈2.5㎝实际取10㎜以上。
图中节点①连接焊接≥60长：
ƒh=6㎜,∑lw=100㎜
[10与[16a焊接ƒh=6㎜，∑lw=100㎜
焊条：
E43型。
悬挑式转料平台构造详图
图1楼层悬挑式转料钢平台平面图
图例：
①~④[16a⑤[10⑥,⑦钢丝绳φ17单绳卡环均需3处。
⑧4㎜厚花纹钢板⑨φ16吊环⑩花兰螺栓，须有合格证，拉力＞30KN/个
注：
1、焊条E43型，不得用E50
2、型钢，圆钢均有出厂证明、合格证。
3、绳绕梁、板处均垫以3㎜厚以上的橡胶或厚板。
图2楼层悬挑式转料钢平台剖面图
注：
1、见图1。
2、数据详见计算书。
3、容许活荷载15KN。
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