单端甲类小胆机制作方案精Word格式.docx
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压器
额定
功率lave
平均磁力线
长度,
芯截面积,
为电感量
u
芯导
磁率
Ro
载阻抗
n
率小功率时
按
RL
R
Np
感线圈圈数
电感量的计算
一种计算方法为:
式中L为电感量（单位H,RL为电子管最佳负
载阻抗（单位Ω,fL为最低重放频率（单位Hz。
另一种计算方法为:
式中RL为电子管最佳负载阻抗（单位ΩfL为最低重放频率（单位Hz。
3.14为最低低频频响为-1dB时的常数。
而第一种计算方式中的常数0.159是基于最低低频频响为-3dB时的数据,所以要根据自己对最低低频频响的需求来选择计算公式。
从以上两个计算公式可以看出不同版本的计算公式最终的结果是不相同的。
我们现在能在各种刊物上见到的输出变压器设计资料大多是很多年以前的资料,而且有些还不完整,各个厂家对输出变压器的数据是保密的,这就给一些想自己动手的朋友带来不少麻烦,所以在业余条件下自制的单端输出变压器成功率并不高。
哪么在业余条件下能否制作出高品质的输出变压器呢?
回答是肯定的,我将自己制作输出变压器的一些经验提供出来供大家参考,没有详细的计算公式。
但这样做出来的输出变压器性能已经很好了。
最低重放低频下限的确定:
甲类单端电子管功放的输出功率都不是很大,选择最低重低频下限频率应根据输出功率和所接音箱的低频下限来综合考虑。
一般输出功率低于5W时下限频率选择在50Hz,5W~10W时可选择30Hz,10W以上可选择下限频率20Hz。
初级电感量的选择:
初级电感量可以按-1dB时的公式来计算。
平均磁路长度的计算:
一般公式中计算平均磁路长度都很麻烦,现提供一个最简单准确的计算公式,5.57×
舌宽=平均磁路长度（EI铁芯
以上三种数据是保证输出变压器品质的重要参数,不论你用哪种设计计算公式都应引起重视。
业余条件下铁芯的选取:
按照惯例制作单端输出变压器都是选取EI型铁芯,但用EI型铁芯在业余条件下制作输出变压器存在许多不便,线圈不易拉紧,而且各段线圈松紧不易保持均匀。
装好铁芯浸漆后要想调整初次级线圈圈数时拆卸非常麻烦。
所以我在业余制作输出变压器时都选用R型,C型或环形铁芯,R型和C型铁芯可以直接使用。
环形铁芯取材容易,旧电器市场上价格很便宜,早年生产的环形变压器很多都是日本进口0.35mm冷轧硅钢带卷绕而成的性能很好。
不过用环型铁芯做单端输出变压器时一定要留空气隙,我的方法是用电火花机床在环形铁芯上切割0.1mm的缝做为空气隙。
另外在选环形铁芯时要注意,有些铁芯不是用一根硅钢带完整卷绕的,这种铁芯不能用。
四、怎样用环形铁芯制作输出变压器
1、首先选择两只性能一致的环形变压器,由于市场上环形变压器的功率大都在50W以上,所以一般选择50~100W这种规格的铁芯。
选好后仔细检查铁芯浸漆是否牢靠,这点很重要。
如不牢靠,切割时因张力的作用很容易变形或散掉。
确认牢靠后,用黄色封口胶带在铁芯上像穿漆包线的方式缠绕两三层,以确保切割后不变形。
这时可用电火花机床对其切割,先切割一条0.1mm的缝,看铁芯是否变形,如没有变形则垫入纸片用黄色封口胶带沿铁芯外园缠绕扎紧即可。
如发现铁芯变形就在相对面再切割一刀,将铁芯一分为二,这就相似于C型铁芯的两半,稍加打磨后垫上0.1mm的纸片,重新合拢缠上胶带即可投入使用。
2、技术参数的确定:
输出功率的确定:
由于铁芯较大（50~100W铁芯所以把输出变压器的功率确定为25W
功率频响范围:
设定为（20Hz~30kHz,-1dB,己能够胜任现代音源的要求
初级阻抗的设定:
由于制作输出变压器还是比较麻烦的一件事情,所以初级可以设计成多抽头形式以满足不同功放管的需要,分别为500Q,2700Q,3500Q,5000Q
初级线径的选择.由于窗口足够大,线径稍选粗一点为0.23mm（按2.5A/mm次级线径的选择:
选用1.08mm线径（按2.5A/mm2
以上参数确定后即可进行绕制了,在上面参数中我没有给出初,次级线圈的圈数,这个数据在绕制工艺里交待,绕制变压器的工具和辅助材料就不详叙了应该都知道。
但必须准备一个交流调压器和能测交流电流的万用表,这是很重要的工具。
3、绕制方法和工艺:
①先测量一下在铁芯上绕一圈的长度,再测量环形铁芯内圆的直径,计算出内圆的周长。
用周长除以所用漆包线的线径,即可知道第一层大约能绕的圈数,按己知每圈的长度将线裁到穿线梭上,按放射状在铁芯上平绕一层,不要重叠以便计数。
绕好后接上交流调压器和万用表交流电流档,将调压器输出端归零,然后通电慢慢往上调节输出电压,同时观察电流的变化,当电流达到10mA时停止调压,这时测量调压器的输出电压并计算出每伏交流电压所需圈数,甲类单端功放在工作时音频电压一般不超过250V,用己知每伏圈数×
250=初级所需总圈数。
②计算依据和公式:
按初级电感量公式,输出变压器最大负载为5000Ω,
L=5000/（3.14×
20=79.6（H。
在没有专用的测量仪器时,不好测量20Hz时的感抗,所以就只有用简易但非常可靠的办法,用50Hz的交流电来定性测量。
已知电压250V,频率50Hz,静态电流10mA,求感抗和电感量。
感抗×
L=U/I=250V/10mA=25000Ω,电感量H==25000/（6.28×
50=79.6。
这个数据已非常接近功放低频满功率的要求了。
而且这个方法无需事先计算铁芯数据和了解铁芯质量等,而且在制作时可随时测量作到心中有数。
知道了5000Ω时的总圈数,就可以用变压器阻抗公式计算出其它初级阻抗时所需绕的圈数和次级圈数,公式如下:
z1为最大阻抗,Z2为抽头时的阻抗,总圈数除变比即等于抽头时
的圈数。
例如,已知最大负载阻抗为5000Ω,总圈数为4000圈,求负载阻抗为3500Ω
时抽头处圈数,代入公式n==1.195,总圈数÷
变比=4000÷
1.195=3347圈,依此类推可算出任何阻抗抽头处的圈数。
次级也用这公式,只是要除以变压器效率系数一般取0.9,例如己知初级为5000Ω,总圈数为4000,求次级为
8Ω时所需绕的圈数。
代入公式n==25,4000/25/0.9=178圈,次级应
绕178圈。
通过绕了一层后所有的数据全部都出来了,绕制时将次级夹绕在初级中即可,浸漆安装等就不在详叙。
最后用交流调压器和万用表交流电流档对其进行验证测量,测量数据见表4,这样一只性能优良的自制输出变压器就算制作成功了。
受到6Z4整流管最大屏流的限制（300mA,C1的容量不能过大,因为电容器C1的容量大时,开机时电容的瞬间充电电流可能超过6Z4整流管的最大屏流值,
造成整流管6Z4的损坏。
所以这种电路的滤波电容容量都选得较小,滤波效果
也就不太理想。
而且滤波电感L在业余条件下也不易做好。
图3给出了一个整流滤波电路,该电路中变压器次级高压只有一个线圈,这样在铁芯窗口相等的情况下线径可选粗一点,绕制时也方便简单得多,高压绕组先经过晶体二极管进行桥式整流,这样电容器C1的容量就可增大至数百甚至上千uF,经C1滤波后的直流再经6Z4进行二次整流,这样做的目地是6Z4整流管具有
高压延时的作用,可防止对功放管屏极的损坏和省略高压延时起动电路,而且比单纯用晶体二极管整流更具有胆味,电容器C2的容量一般选择200uF以下,
由于整个电路中滤波电容有足够的容量并进行了二次整流,这个电路输出的直流电源纹波已经很小了,这对保证整机装好后有一个宁静的背景创造了条件。
根据功放电路对电流的不同需求可选择相应的电子管整流管。
如果手中没有合适的电源变压器时,可利用一些替代品来改制。
业余条件下可用旧的电脑开关电源来改制,一般现在淘汰下来的ATX电源功率都在200W以上,其输出功率基本能满足各种单端甲类胆机双声道功放的要求,现将改制方法介绍如下:
图4是一款经典的ATX电源简化图,从图中可以看到整个开关电源的核心为控制驱动ICTL494或KA7500B,以上这两种驱动IC都具有输出电压可调的功能,拿到这种电源后,先在风扇回路中串入三只硅二极管以防调整输出电压时损坏风扇。
然后找到与IC第1脚相连的分压电阻,找到+5V输出取样电阻,将其拆下,用一个阻值稍大的可调电阻代替,通电后慢慢调节可调电阻使+5V端
的电压升至6.3V即可。
这时测量可调电阻的阻值并用固定电阻重焊回去,这样原5V输出就变为6.3V,供应所有电子管灯丝使用。
完成上述步骤以后将变压器拆下来,记下每个绕组的引脚。
然后将磁芯拆开,依次将原线圈拆除并详细记录每个绕组的圈数。
由于原开关电源磁芯窗口太小放不下高压绕组,所以需要另外选择磁芯窗口大一点的,在旧的彩电开关电源板上很容易找到,买一付新的磁芯和骨架也不贵,一般2-3元即可。
一般ATX电源的脉冲变压器的绕组结构见图5,为了满足5V/22A电流的需要,一般5V绕组采用三股0.83mm的漆包线并联使用,12V/8A串联于5V绕组上用双线并联使。
而我们用于胆机供电时,用不了那么大的电流,所以在重新绕制时需重选漆包线的线径,具体的绕制参数见图4中的标注。
将改绕好的脉冲变压器顶部向下,用粘合剂粘在印板上固定,然后将初级线圈、5V、12V线圈分别连接到印板上原位置,高压用的4只快恢复二极管采用搭焊方式,焊在脉冲变压器的空置引脚上选择所需电压端的抽头焊上。
然后通电检查5V端子看能否输出6.3V的直流电压,如能输出6.3V直流电压说明脉冲变压器改制成功,如电压偏差在15%以内可重新调整取样电阻的阻值来满足,如偏差太大则应检查脉冲变
压器绕制数据，不行则需重新绕制。
检查散热风扇的电压情况，根据情况增减串联在风扇电源电路中二极管的数量以保证电压稳定在12V，使风扇能安全稳定地工作。
这样改制的ATX电源就可以用于胆机的电源供应了，当然用开关电源为胆机供电这个问题在圈内一直有争议。
这就看设计者自己怎么选择了。
根据我个人使用这两种电源的情况来看，开关电源对音质并没有什么影响，而且灯丝供应还非常稳定，不会受到市电变化的影响，重量也比铁芯式变压器轻很多。
六、与音箱的搭配问题甲类单端胆机的输出功率都较小，在一与音箱搭配时应考虑到这个因素。
现在生产的扬声器为了降低自身的失真大多灵敏度都偏低，对于甲类单端胆机来说，推起来有些困难。
与甲类单端胆机搭配时最好选择一些灵敏度较高的音箱，灵敏度的高低不仅与扬声器自身的灵敏度有关，而且与音箱箱体的结构形式有密切关系。
在常见的几种音箱箱体结构形式中灵敏度从高到低依次为，号角式音箱，传输线式音箱，倒相式音箱，密闭式音箱。
号角式音箱应该是甲类单端胆机的首选。
因为在扬声器单元不变的情况下，号角式音箱的灵敏度比密闭式音箱要高约10dB，这就意味着这只号角式音箱在输入功率相同时所产生的声压比同等体积的密闭箱大10倍，这对甲类单端胆机重放高保真信号非常有利。
但号角式音箱的制作难度较大，在自制时应充分估计到其难度。
下面给出一个音箱灵敏度与所需输入功率的关系表供大家在选择音箱式参考。
从音箱扬声器形式来说我个人认为还是选择全频式单元结构为好，因为选择两分频或三分频结构虽说能扩展高、低频的功率频响范围，但增加分频器后会增加插入损耗，使甲类单端胆机的负荷增加。
另外整个频响曲线都会受到分频器的品质影响。
而且胆机受到输出变压器功率频响曲线的限制，也不可能像晶体管功放那样，能输出低至几Hz高至数+KHz的音频功率。
所以说与甲类单端胆机配接的音箱没有必要盲目的去追求超宽频响的音箱，应根据自已胆机输出变压器自身的频响范围来合理选择音箱的频响范围。
附表要达到105dB声压时输入功率与音箱灵敏度的关系输入功率（W11.261.5822.5131.63.9556.317.94音箱灵敏度105dB104dB103dB102dB101dB100dB99dB98dB97dB96dB
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