西宝高速公路改扩建工程某合同段满堂架搭设施工方案.docx

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西宝高速公路改扩建工程某合同段满堂架搭设施工方案

xx高速公路改扩建工程XX合同段

满堂架搭设施工方案

编制人：

审核人：

审批人：

xx集团设备安装工程有限公司

xx高速公路改扩建工程XX合同段项目经理部

二〇一〇年六月二十七日

满堂架搭设施工方案

一、工程概况：

国家高速公路网xx高速（XX）陕西境xx至xx高速公路改扩建工程常兴服务区南北区共占地面积280亩，房建总建筑面积10620.51M2，容积率为0.056，建筑密度4.78%，绿化率32.13%。

二、编制依据

1.本工程施工组织设计。

2.建筑施工安全检查标准《JGJ59—99》。

3.建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范《JGJ130--2001》。

4.建筑施工高处作业安全技术规程《JGJ/T80—91》.

三、施工工艺及构造要求

1.施工准备及原材料要求

施工前组织相关人员认真熟悉施工图纸，掌握结构层的梁板尺寸及平面布置。

学习模板施工方案及架体搭设方案，作到心中有数。

本工程采用钢管扣件式脚手架采用￠48×3.5钢管，扣件用可锻铸铁扣件，其机械性能和化学成分应符合有关规范规定和技术标准，对进场的钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。

搭设脚手架所用的钢管、扣件使用前必须进行挑选。

有变形、裂缝、磨损严重的钢管和有砂眼、裂纹、断裂、松扣等不合格的扣件严禁使用。

经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

搭完一步脚手架后，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

2.构造要求：

本工程结构设计梁截面尺寸：

①、南北区综合楼主体部分：

300㎜×500㎜，300㎜×600㎜,300㎜×800㎜，250㎜×500㎜,250mm×450mm,250mm×400mm，300㎜×550㎜，300㎜×450㎜，300㎜×700㎜等；板厚100㎜、120㎜、130㎜。

②、北区宿舍楼主体部分：

250mm×600mm，300mm×700mm，250mm×450mm,250mm×500mm,350mm×700mm等；板厚：

120㎜。

③、南北区锅炉房及配电站主体部分：

300㎜×600㎜，300㎜×500㎜，300㎜×700㎜，250㎜×600㎜，250㎜×650㎜等；板厚：

120㎜、150mm。

④、南北区汽修间主体部分：

300㎜×600㎜，250㎜×500㎜，250㎜×450㎜，300㎜×550㎜等；板厚：

120㎜。

⑤、南北区消防水池及泵房主体部分：

350㎜×900㎜，250㎜×500㎜，400㎜×1250㎜，250㎜×400㎜等；板厚：

120㎜。

⑥、南北区加油站主体部分：

300㎜×600㎜，250㎜×500㎜，300㎜×700㎜，300㎜×500㎜等；板厚：

140㎜。

根据实际结构尺寸及架体构造要求，拟采用以下方案进行施工，梁下立杆间距：

横距0.6米，纵距1.0米，步距1.8米；板下架体立杆横距：

0.9m；纵距：

0.9m。

四、板模板（扣件钢管架）计算书

模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

（一）、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

1.00；纵距（m）:

1.00；步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

3.00；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；板底支撑连接方式:

方木支撑；

立杆承重连接方式:

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

3.楼板参数

钢筋级别:

二级钢HRB335（20MnSi）；楼板混凝土强度等级:

C30；

每层标准施工天数:

10；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:

654.500；

楼板的计算长度（m）:

4.50；施工平均温度（℃）:

25.000；

楼板的计算宽度（m）:

4.00；

楼板的计算厚度（mm）:

120.00；

4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

60.00；木方的截面高度（mm）:

80.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

（二）、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=1×1=1kN/m；

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：

q=1.2×3.35+1.4×1=5.42kN/m

最大弯矩M=0.1×5.42×0.32=0.049kN·m；

面板最大应力计算值σ=48780/54000=0.903N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.903N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

其中q=3.35kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×3004/（100×9500×48.6×104）=0.04mm；

面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.04mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

（三）、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

方木楞计算简图（mm）

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25×0.3×0.12=0.9kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.35×0.3=0.105kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

p1=1×0.3=0.3kN/m；

2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×（q1+q2）+1.4×p1=1.2×（0.9+0.105）+1.4×0.3=1.626kN/m；

最大弯距M=0.125ql2=0.125×1.626×12=0.203kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.203×106/64000=3.176N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.176N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:

V=0.625×1.626×1=1.016kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.016×103/（2×60×80）=0.318N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.318N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.005kN/m；

最大挠度计算值ν=0.521×1.005×10004/（100×9500×2560000）=0.215mm；

最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值0.215mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!

（四）、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.032kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.684kN·m；

最大变形Vmax=1.749mm；

最大支座力Qmax=7.392kN；

最大应力σ=684193.7/5080=134.684N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值134.684N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.749mm小于1000/150与10mm,满足要求!

（五）、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=7.392kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（六）、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×3=0.387kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×0.12×1×1=3kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.737kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=（1+2）×1×1=3kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=8.685kN；

（七）、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=8.685kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立