主厂房卸料平台Word文档格式.docx

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8、脚手架拆除安全技术措施15

1、编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

主厂房施工图纸。

2、工程概况

本工程为中天合创能源有限责任公司葫芦素选煤厂工程-主厂房。

本工程为钢筋混凝土框架结构，钢筋混凝土独立基础。

建筑物总高度33.7m，占地面积面积2343㎡，建筑层数为6层。

结构安全等级一级。

垫层为C10,C15混凝土，厚为100mm；

条形基础混凝土等级为C35、框架主体混凝土等级为C30。

墙体-1.6m以下采用MU10实心非粘土砖，-1.6m以上采用M5专用砂浆砌筑A5.0加气混凝土砌块,容重不大于650kg/m³

.砌块的干密度等级B06级。

设计标高±

0.000相当于1307.800m。

建筑物长55m，宽37.5m，高33.7m。

脚手架搭设高度35m。

本工程为方便二层周转材料和砌体材料的运输，因此在建筑物北侧塔吊施工范围内的位置搭设一个卸料平台，建筑物东侧搭设一个卸料平台，平台大小为4m*6m，具体位置见附图。

工期：

2014年5月10日至2014年6月30日

3、卸料平台的材质要求

3.l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.20mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。

3.2、本工程钢管脚手架的搭设使用锻铸造扣件，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。

3.3、连墙件采用钢管。

3.4、坐落双排脚手架立杆的位置要求进行基土夯实，铺设5cm以上木跳板，底座准确放在定位位置上。

4、卸料平台方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

4.1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

4.2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

4.3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4.4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

4.5、平台堆放材料荷载不允许超过1.5t。

4.6、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求。

4.7、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用落地式卸料平台方案。

5、落地式卸料平台的搭设

5.1卸料平台的搭设流程及要求

落地卸料平台搭设的工艺流程为：

场地清理→材料配备→定位→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆→小横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板。

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为8.1m，

立杆的纵距b=1.50m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.50m。

脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载2.00kN/m2，施工活荷载0.50kN/m2。

连墙件设置，连墙件设置于二层及三层楼面，在楼面上预埋钢筋，预埋2根与平台同宽，用钢管与钢筋进行可靠焊接。

地基承载力标准值140kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为φ48×

3.2。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.26cm3；

截面惯性矩I=12.71cm4；

纵向钢管计算简图

5.2.1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重线荷载（kN/m）：

q1=0.000+0.300×

0.500=0.150kN/m

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q21=2.000×

0.500=1.000kN/m

（3）施工荷载标准值（kN/m）：

q22=0.500×

0.500=0.250kN/m

经计算得到，活荷载标准值q2=0.250+1.000=1.250kN/m

5.2.2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载q1=1.20×

0.150=0.180kN/m

活荷载q2=1.40×

0.250+1.40×

1.000=1.750kN/m

最大弯矩Mmax=（0.10×

0.180+0.117×

1.750）×

1.0002=0.223kN.m

最大支座力N=（1.1×

0.180+1.2×

1.75）×

1.00=2.298kN

抗弯计算强度f=0.223×

106/5260.0=42.35N/mm2

纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

5.2.3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载q1=0.150kN/m

活荷载q2=0.250+1.000=1.250kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

0.150+0.990×

1.250）×

1000.04/（100×

2.06×

105×

127100.0）=0.511mm

纵向钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

5.3、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.30kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.843kN.m

最大变形vmax=1.117mm

最大支座力Qmax=6.768kN

抗弯计算强度f=M/W=0.843×

106/5260.0=160.34N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

5.4、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.77kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.5、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.194×

8.100=1.571kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.150×

1.200=0.180kN

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.300×

1.000×

1.200=0.360kN

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=2.000×

1.200=2.400kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.511kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=0.500×

1.200=0.600kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

5.6、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.25kN

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.59

A——立杆净截面面积（cm2）；

A=5.06

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=5.26

σ——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

参照《扣件式规范》2011，由公式计算

l0=kuh

k——计算长度附加系数，按照表5.3.4取值为1.155；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

u=2.971

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.50m；

h——脚手架步距；

h=1.20m；

计算结果：

l0=4.118mλ=4118/15.9=258.982φ=0.109

σ=6254/（0.109×

506）=113.243N/mm2，立杆的稳定性计算σ<

[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

5.7、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；

p=25.02

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；

N=6.25

A——基础底面面积（m2）；

A=0.25

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；

fg=56.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×

fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；

kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；

fgk=140.00

地基承载力的计算满足要求!

模板支撑架计算满足要求！

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.180kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw=6×

3.6=21.6m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=3.000

经计算得到Nlw=5.103kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.103kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；

净截面面积Ac=4.50cm2；

毛截面面积A=18.10cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf1=78.430kN

Nf1>

Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf=300.110kN

Nf2>

Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

6、脚手架搭设的劳动力安排

6.1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要4～6人。

6.2、建立由项目经理、施工员、安全员、技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

6.3、外脚手架的搭设和拆除，必须配备有足够的辅助人员和必要的工具，在大风、雨、雪天气不应施工作业。

7、脚手架搭设安全技术措施

7.1、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

7.2、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

7.3、外脚手架搭设人员必须正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

7.4、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

7.5、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

7.6、任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

7.7、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

8、脚手架拆除安全技术措施

8.1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，进行技术交底后方可施工。

8.2、拆架时地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

8.3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。

8.4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。

严禁上下同时进行拆架作业。

8.5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

8.6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除。

8.7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8.8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

8.9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

8.10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。

运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

8.11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

8.12、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

8.13、翻掀垫脚手板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻时脚手板内未清除的残留物从高处坠落伤人。