肉鸭加工厂工业废水设计Word下载.docx

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肉类加工行业所排放的污染物呈溶解态、胶体态、悬浮态存在于污水中，且易于生物降解；

在降解过程中，大量地消耗水中的溶解氧。

由于缺氧，水体转变为厌氧状态，致使厌氧微生物代谢活跃，同时释放出令人不快的硫化氢等恶臭气体。

如果不对这类废水进行处理而直接排放，不但会对环境造成严重污染，而且会对人类健康造成危害。

2进水水量水质

（1）水量：

设计处理水量4500m3/d

（2）水质：

主要污染物有pH、COD、SS、氨氮、动植物油等，产生浓度分别为COD1500mg/L，BOD5600mg/L，pH6.8-8.5，SS700mg/L，氨氮200mg/L，动植物油75mg/L。

3.处理后，出水水质达到以下标准：

肉类加工工业水污染物排放标准（GB13457-1992）表2二级标准要求限值。

pH值6-9、COD（mg/L）120、BOD5（mg/L）60、SS（mg/L）200、动植物油20。

2.2处理工艺简介处理工艺简介生产废水在集水池中混合，经机械格栅除去较大漂浮物和固体物，因含有大量的动植物油，设置隔油池去除废水表面漂浮的油沫，废水进入调节池均质均量，均质均量后的废水进入水解酸化池，通过水解酸化过程去除废水中部分COD，达到净化的目的；

水解酸化处理的废水进入接触氧化池进一步的分解大分子有机物，经接触氧化处理废水进入沉淀池进行固液分离，沉淀池上清液进入滤池，去除部分悬浮物保证出水稳定达标排放，水中下层剩余污泥排入污泥浓缩池，污泥浓缩池上清液返回调节池再次处理。

污泥经污泥浓缩池自然浓缩后经板框压滤机脱水，滤液进入调节池，剩余污泥外排。

整个工艺设计目的明确。

针对性强，工艺路线清晰简洁，可操作性强，运行可靠，稳定性强。

2.2.1工艺流程图工艺流程图综合污水滤液回流污泥浓缩池泥浓缩池板框压滤机框压滤机泥饼外运达标排放2.2.2机械格栅机械格栅机械格栅可实现连续清污，全过水断面清污，清污效率高。

栅体过梁支撑于混凝土基础之上，使清污机整机运行平稳，工作可靠。

齿耙插入栅条一定深度，把附着在栅条上的污物带到清污机顶部，完成翻转卸污动作，保持过水断面清洁无污物。

牵引链条一般为全不锈钢材质保证水下工作无锈蚀，免维护。

防腐方案为喷砂除锈+环氧富锌底漆+氯化橡胶中间漆+氯化橡胶面漆封闭，其保护能力一般要求在15年以上。

2.2.3隔油调节池隔油调节池隔油池基本原理是利用废水中悬浮物和水的比重不同而达到分离的目的。

含油废水通过配水槽进入平面为矩形的隔油池，沿水平方向缓慢流动，在流动中油品上浮水面，由集油管或设置在池面的刮油机推送到集油管中流入脱水罐。

在隔油池中沉淀下来的重油及其他杂质，积聚到池底污泥斗中，通过排泥管进入污泥管中。

经过隔油处理的废水则溢流入排水渠排出池外，进行后续处理，以去除乳化油及其他污染物。

企业综合污水在此均质调节，以备后续工艺单元处理。

2.2.4水解酸化水解酸化废水中含有大量的血红素等难降解物质，通过原水好氧试验发现，即使延长曝气时间，出水依然带有血红色。

为提高废水的生化性和处理效率，减少好氧水力停留时间和工程造价，在好氧单元前加水解酸化处理单元。

利用水解和产酸菌的反应，将难降解的有机污染物在水解酸化菌的作用下进行水解、酸化和降解，将大分子的、难降解的、复杂的转化为小分子的、易降解的、简单的，同时去除部分CODcr。

2.2.5生物接触氧化生物接触氧化生物接触氧化法是以附着在载体（俗称填料）上的生物膜为主，净化有机废水的一种高效水处理工艺。

具有活性污泥法特点的生物膜法，兼有活性污泥法和生物膜法的优点。

在可生化条件下，对于养殖污水的处理，具有良好的经济效益。

生物接触法的特点：

（1）由于填料比表面积大，池内充氧条件良好，池内单位容积的生物固体量较高，因此，生物接触氧化池具有较高的容积负荷；

（2）由于生物接触氧化池内生物固体量多，水流完全混合，故对水质水量的骤变有较强的适应能力；

（3）剩余污泥量少，不存在污泥膨胀问题，运行管理简便。

2.2.6二沉池二沉池系统出水经过二沉池沉淀后达标的废水外排至市政管网，污泥回流曝气池或浓缩。

2.2.7浓缩池浓缩池污泥浓缩可使污泥初步减容，使其体积减为原来的几分之一，从而为后续处理或处置带来方便。

浓缩池的目的在于降低污泥中占70%的空隙水，以便减容。

本设计采用间歇式重力浓缩池。

2.3工艺流程选择工艺流程选择屠宰废水主要特征：

有机物浓度高、悬浮物多、色度深，含有大量细菌。

废水中污染物主要是以固态、溶解态碳水化合物，废水表现出很高的BOD5、CODcr、SS和色度等；

废废水中固体SS主要为有机物质，进行有效固液分离会给后续处理创造良好环境降低处理负荷。

结合多项工程成功经验和国内外多年实践证明，对中高浓度有机废水，生化处理是有效经济工艺，包括厌氧、好氧技术等。

厌氧处理工艺能耗低、污泥产量低，负荷高，但出水不达标；

好氧处理工艺出水水质好，运行稳定，但需能耗，污泥产量较高。

厌氧好氧组合工艺结合优势，在能耗、投资、效果方面都具有较大优越性。

方案设计依据废水水质特点及项目具体条件，设计选用了水解酸化接触氧化二沉池组合工艺。

2.3.1工艺流程说明工艺流程说明废水在集水池中混合，经格栅除去较大漂浮物和固体物，因含有大量的动植物油，设置隔油池去除废水表面漂浮的油沫，废水进入调节池均质均量，均质均量后的废水进入水解酸化池，通过水解酸化过程去除废水中部分COD，达到净化的目的；

3污水处理构筑物的设计污水处理构筑物的设计3.1粗格栅粗格栅3.1.1设计参数设计参数栅条安装倾角进水流量Q=4500m3/d=0.0521m3/s；

进水渠道渐宽部位的展开角度1=20；

栅条安装倾角=60；

栅条宽度S=0.01m；

栅条间隙b=0.015m；

栅前水深h=0.4m；

污水流经栅条的速度v=0.8m/s；

栅前渠道超高h1=0.3m;

3.1.2设计计算设计计算

（1）间隙数n=1.20.0521/0.0150.40.8=12式中：

b栅条间隙，m；

h栅前水深，m；

Qmax最大设计流量，m3/s；

经验修正参数；

v污水流经栅条的速度，m/s；

（2）栅条槽总宽度B=S（n-1）+bn=0.01（12-1）+0.01512=0.3m式中：

B栅条槽宽度，m；

S栅条宽度，m；

b栅条净间隙,m；

n格栅间隙数，；

（3）栅条总长度L，设进水渠B1=0.2mL1=（B-B1）/2tan1=（0.3-0.2）/2tan200=0.17mL2=0.5L1=0.085mH1=h+h1=0.7L=L1+L2+0.5+1.0+H1/tan=0.17+0.085+1.5+0.7/tan600=2.13式中：

B1进水渠道渐宽部分宽度；

格栅安装倾角，（）；

L1进水渠道渐宽部分长度；

L2格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度;

H1格栅前槽高，m。

（4）过栅水头损失，栅条断面为圆形=1.79（0.01/0.02）4/30.82/（29.8）3/2=0.029mh2=kh0=30.029=0.087m式中：

h2格栅的水头损失；

h0计算水头损失，m；

计算水头损失，m；

g重力加速度，取9.81m/s2；

k系数，格栅受污染物堵塞后，水头损失增大倍数，一般采用k=3。

（5）栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.4+0.3+0.087=0.787m式中h-栅前水深h=0.4mh1格栅前渠道超高，一般取h1=；

（6）每日栅渣量W，设单位体积污水山楂量为0.1m3/（103m3污水）W=w86400/1000k=1.20.05210.186400/3000=1.8m3/d式中：

W每日栅渣量，m3/d；

w单位体积污水栅渣量，一般取0.10.01m3/（103m3污水）.KZ污水流量总变化系数，取KZ=3。

中格栅尺寸：

LBH=2.13m0.3m0.787m3.2细格栅细格栅.3.2.1设计参数栅条安装倾角=60；

进水流量Q=4500m3/d=0.0521m3/s；

进水渠道渐宽部分宽度B1=0.3m栅条宽度S=0.01m；

栅条间隙b=0.01m；

污水流经栅条的速度v=0.8m/d；

栅前渠道超高h2=0.3m。

3.2.2设计计算

（1）间隙数n=1.20.0521/0.010.40.8=18式中：

经验修正参数v污水流经栅条的速度，m/s；

（2）格栅槽总宽度B=S（n-1）+bn=0.01（18-1）+0.0118=0.35m式中：

n格栅间隙数.（3）栅条总长度L，B1取0.3m。

L1=（B-B1）/2tan1=（0.35-0.3）/2tan200=0.07mL2=0.5L1=0.035mL=L1+L2+0.5+1.0+H1/tan=0.105+1.5+0.7/tan600=2.01m式中：

L2格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度。

（4）过栅水头损失h2，栅条断面为圆形,水头损失h0则为=1.79（0.01/0.01）4/50.82/（29.81）3/2=0.05mh2=kh0=30.05=0.15m式中：

k系数，格栅受污染物堵塞后，水头损失增大倍数，一般采用k=3（5）栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.4+0.3+0.15=0.85m式中：

h1格栅前渠道超高，一般取h1=0.3m；

H栅后槽总高度，m；

（6）每日栅渣量W，设单位体积污水山楂量为污水W=Qmax86400/1000k=1.20.05210.186400/3000=1.8m3/d式中：

细格栅尺寸：

LBH=2.01m0.35m0.85m3.3斜板隔油池斜板隔油池3.3.1设计参数设计参数废水设计流量，Q=4500m3/d=0.0521m3/s，废水在隔油池内的设计停留时间，h，本设计取t=0.5h。

废水在隔油池中的水平流速，mm/s，取2mm/s。

隔油池每个格间的宽度，m，b=0.8m。

隔油池工作水深，m，h取4m.池水面以上的池壁超高，m，本设计取值0.6m。

3.3.2设计计算设计计算

（1）除油池的实际容积W=Qt=0.05210.53600=94m3式中：

W除油池的容积m3；

Q废水设计流量；

（2）隔油池的过水断面面积Ac=Q/v=0.0521/（0.002）=26m2式中：

Ac隔油池的过水断面面积，m2；

v废水在隔油池中的水平流速，mm/s；

（3）隔油池格间数n=Ac/bh=26/（0.84）=8式中：

n隔油池格间数；

b隔油池每个格间的宽度，m；

h隔油池工作水深，m；

（4）隔油池的有效长度L=3.6vt=3.620.5=13m式中：

L表示隔油池的有效长度，m；

t废水在隔油池内的设计停留时间，h。

（5）隔油池建筑高度H=h+h=4+0.6=4.6m式中：

H隔油池建筑高度；

h池水面以上的池壁超高，m。

（6）隔油池宽度B=bn=0.28=1.6m式中：

隔油池的尺寸：

LBH=13m1.6m4.6m3.4调节池调节池3.4.1设计参数设计参数停留时间,h,T=15h。

有效水深m，h2取4.0m。

调节池的池宽，m，取15m。

保护高，m，h1=0.5m。

3.4.2设计计算设计计算

（1）调节池有效容积V=T=1.24500/2415=3375m3。

式中：

V调节池有效容积,m3；

T停留时间,h,T=15h；

（2）调节池面积F=V/h2=3375/4=844m2。

F调节池面积m2；

h2有效水深m；

（3）调节池分2座，则每个池子的面积F=F/2=884/2=442m2。

F每个池子的面积（4）调节池的池长L=F/B=442/15=29.5m。

F每个池子的面积m2；

L调节池的池长，m；

B调节池的池宽，m，取15m；

（5）调节池的池子总高H=h1+h2=0.5+4=4.5m。

h1保护高，m，h1=0.5m；

H调节池的池子总高，m；

调节池的尺寸LBH=29.5m15m4.5m。

3.5水解酸化池水解酸化池3.5.1设计参数设计参数水力停留时间HRT=6h。

保护高h2=0.5m上升流速v=0.81.8m/h本设计取1.0m/h3.5.2设计计算设计计算

（1）水解池容积V=QHRT=4500/246=1125m3式中：

Q最大设计流量m3/d；

T水力停留时间；

（2）有效水深h1=vHRT=16=6m式中:

v-上升流速m/h；

（3）池子总高H=h1+h2=6+0.5=6.5m式中：

H池子总高，m。

h1有效水深,m.h2-保护高，m。

（4）池子的表面积F=V/h1=1125/6=187.5m2。

式中:

F池子的表面积，m2。

h1有效水深，m。

V水解池容积，m3。

设2个酸化池，每个池表面积F=F/2=94m2,每个池宽为8m则池长为11.75m水解酸化池的尺寸LBH=11.75m8m6m3.6接触氧化池接触氧化池3.6.1设计参数设计参数填料容积负荷，Lv取1.2kgBOD5/（m3.d），在1.01.5kgBOD5/（m3.d）中。

填料高度，h0一般采用3.0m。

每座池子的面积m2，A1取23m10m超高，h1取0.5m。

填料层水深，h2取0.4m。

填料至池底的高度，h3一般采用0.5m。

3.6.2设计计算设计计算

（1）接触氧化池的有效容积V=Q（S0-Se）/Lv=4500（600-41.472）/1200=2094.48m3式中：

V接触氧化池的有效容积m3；

Q设计污水处理量，m3/d;

S0,Se进水/出水BOD5，mg/L;

LV填料容积负荷取1.2kgBOD5/（m3.d）；

（2）接触氧化池的总面积A=V/h0=2094.48/3=698.16m2N=A/A1=698.16/230=3式中：

A接触氧化池的总面积m2；

h0填料高度，一般采用3m；

N接触氧化池的池数，；

A1每座池子的面积m2；

（3）池深h=h0+h1+h2+h3=3.0+0.5+0.4+0.5=4.4m式中：

h池深m，h0；

h1超高，取0.5m；

h2填料层，水深0.4m；

h3填料至池底的高度，一般采用0.5m；

（4）有效停留时间t=V/Q=2094.48/450024=11h在812h中，符合要求。

t有效停留时间。

接触氧化池的尺寸：

LBH=23m10m4.4m3.7二沉池二沉池3.7.1设计参数设计参数污水设计最大流量，Qmax=1.2Q/24=225m3/h。

表面水力负荷，q取1m/h。

水力停留时间t取2h。

本设计BOD5的出处率（600-41）/600=93%较高，所以本设计污泥负荷可取0.3kgBOD5/（kgd）则污泥体积指数SVI取120回流比R取50%中心管面积f取0.75m2。

污水流速v1=0.02m/s.池子保护高度h1=0.3m,池子部分高度h4=4m3.7.2设计计算设计计算

（1）沉淀区表面积A=Qmax/q=225/1=225m2式中：

Qmax污水设计最大流量，m3/h。

q表面水力负荷，m/h。

（2）有效水深h2=Qt/A=qt=12=2m式中:

h2有效水深，m。

t水力停留时间取2h。

（3）二沉池的直径D=（4A/）1/2=（4225/）1/2=17m式中：

A沉淀部分有效端面积，m2；

（4）污泥斗的容积VsX=（Rr103f）/（（1+R）SVI）=（0.51.21030.75）/（1.5120）=2.5（kg/m3）Xr=X（1+R）/Rf=（2.51.5）/（0.50.75）=10（kg/m3）Vs=（4（1+R）QX）/24（X+Xr）=（41.545002.5）/（12.524）=225m3每个污泥斗的容积Vst=225/4=56m3式中：

R回流比；

Xr回流污泥浓度kg/m3；

Vs污泥斗的容积m3。

f中心管面积，m2。

SVI-污泥体积指数.（5）沉淀池总高度H中心管喇叭口下缘至反射板的垂直距离h2do=（4f/）1/2=（40.75/3.14）1/2=0.96md1=1.35d0=1.350.96=1.29mh3=Qmax/v1d1=225/（36000.023.141.29）=0.77mH=h1+h2+h3+h4=0.3+2+0.77+4=7.07m式中：

h3中心管喇叭口下缘至反射板的垂直距离，m；

v1流过该缝隙的污水流速，m/s；

d0喇叭口直径,m；

H二沉池总高度，m；

3.8污泥浓缩池污泥浓缩池采用重力式污泥浓缩池3.8.1污泥浓缩池的设计参数污泥浓缩池的设计参数取污泥固体负荷M=20kg/（m3d）.污泥固体浓度C=8g/L=8kg/m3.污泥浓缩时间T=16h浓缩池高度h2=0.3m缓冲层高度h3=0.3m剩余污泥含水率P1=99.2%设计浓缩后含水率P2=95%产率系数Y=0.5kgVss/kgBOD5衰减系数Kd=0.08kg/d曝气池容积V=400m3进水BOD的量So=60010-3kgBOD5/m3；

出水BOD的量Se=4110-3kgBOD5/m3每日进水量Q=4500/248=1500m3/dMLVSS为Xv=250010-3kg/（m3d）取泥斗高h4=1m，泥斗直径D=3m3.8.2设计计算设计计算

（1）污泥浓度池的面积Xvss=YQ（So-Se）-KdXvV=0.5150055910-3-0.08250010-3400=340kgvss/dXf=106/120=0.83104mg/LQ泥=Xvss/Xf=340103/8300=40.96m3/dA=Q泥/M=（40.968）/20=16.4式中：

Xvss-每日污泥浓缩量kgvss/dM取污泥固体负荷kg/（m3.d）；

c污泥固体浓度；

（2）浓缩后污泥体积VV=（P1-P2）/（1-P2）Q泥=（0.992-0.95）/0.0540.96=