A5商铺高支撑模板施工专项方案Word文档下载推荐.docx
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为防止支撑架失稳,1层主体结构混凝土采用二次浇筑完成,即先浇筑柱子混凝土至梁底标高,在柱子混凝土达到临界强度后再浇筑梁板结构混凝土，水平拉杆与柱体主龙骨钢管拉结。
这从很大意义了增强了顶板梁支撑架的稳定性.
7.精心组织设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式，不要使楼板出现集中荷载，即施工时注意楼板上堆高不要超过混凝土面高度300mm以上，接近这一高度时应停止泵送或转向浇筑其它部位。
8.浇筑混凝土前做好对护模人员的交底，浇筑过程中，安排专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况马上报告，立即采取加固措施，以确保安全。
9.模板的拆除:
a拆模程序：
先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
b柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。
柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；
板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。
c模板拆除的顺序和方法。
应按规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。
拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
d拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。
待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
四、质量保证措施及施工注意事项
1、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工技术负责人复核后方可施工，安装完毕，经公司质检、安全、技术部门人员到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业
2、高支撑架构件允许偏差见下表：
序号
项目
允许偏差
检查工具
1
立杆钢管弯曲3m<
L≤4m
4m<
L≤6.5m
≤12
≤20
钢板尺
2
水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m
≤30
3
立杆全高垂直度
绝对偏差≤100mm
吊线和卷尺
4
立杆脚手架高度H内
相对值≤H/400
3、现浇结构模板安装允许偏差：
项目
允许偏差（mm）
轴线位移
5
底模上表面标高
±
截面内部尺寸
柱、梁
＋4，-5
层高垂直度
大于5m
8
相邻两板表面高底差
6
表面平整度
注；
检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
4、确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·
m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
5、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
6、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
7、严格控制楼层荷载。
五、安全施工注意事项
1.支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带，高挂低用。
2.高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
六、计算书
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
A5，标高5.5.00m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
100
新浇混凝土楼板边长L（m）
30
新浇混凝土楼板边宽B（m）
7
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
5.5
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
150
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
350
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距（mm）
250
小梁两端各悬挑长度（mm）
100，100
主梁两端各悬挑长度（mm）
250，250
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（1.1+24）×
0.1）+1.4×
2.5，1.35×
0.7×
2.5]×
1=5.969kN/m
q2＝0.9×
1.2×
G1k×
b=0.9×
0.1×
1=0.108kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1K=0.9×
2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.969×
0.252/8，0.108×
0.252/8+3.15×
0.25/4]=0.198kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.198×
106/37500＝5.272N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×
h）×
b=（0.1+（1.1+24）×
0.1）×
1=2.61kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×
2.61×
2504/（384×
10000×
281250）＝0.047mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
100×
50
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
41.67
小梁截面惯性矩I（cm4）
104.17
因[L/la]取整＝[30000/900]取整＝33，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
max[1.2×
（0.3+（1.1+24）×
2.5]×
0.25＝1.546kN/m
因此，q1静＝0.9×
1.2（G1k+（G3k+G2k）×
0.25＝0.759kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
2.5×
0.25＝0.788kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×
0.759×
0.92+0.121×
0.788×
0.92＝0.143kN·
0.3×
0.25＝0.081kN/m
Q1k=0.9×
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×
0.081×
0.92+0.21×
3.15×
0.9，0.107×
0.92+0.181×
0.9]＝0.6kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.546×
0.12/2，0.081×
0.12/2+3.15×
0.1]＝0.315kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.143，0.6，0.315]＝0.6kN·
σ＝Mmax/W＝0.6×
106/41670＝14.408N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×
0.9+0.62×
0.9＝0.854kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×
0.9+0.681×
3.15＝2.189kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.546×
0.1，0.081×
0.1+3.15]＝3.158kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.854，2.189，3.158]＝3.158kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
3.158×
1000/（2×
50×
100）＝0.947N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.3+（24+1.1）×
0.25＝0.702kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×
0.702×
9004/（100×
9350×
1041700）＝0.299mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3.2
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
11.36
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.73
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
（0.5+（1.1+24）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.25＝1.285kN/m
q1静＝0.9×
1.2（G1k+（G3k+G2k）×
0.25＝0.813kN/m
1.5×
0.25＝0.472kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.5+（1.1+24）×
0.25=0.752kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×
0.813×
0.9+1.223×
0.472×
0.9＝1.356kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.285×
0.1＝0.129kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.356kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×
0.752×
0.9＝0.774kN
按悬臂梁，R1＝q2l=0.752×
0.1＝0.075kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.774kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
Mmax＝0.404kN·
σ＝Mmax/W＝0.404×
106/4730＝85.336N/mm2≤[f]＝205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.848kN
τmax＝2Vmax/A=2×
2.848×
1000/450＝12.658N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.312mm
跨中νmax=0.312mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.173mm≤[ν]=250/250=1mm
七、立柱验算
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150
查表得，φ＝0.496
Mw=0.92×
1.4ωklah2/10=0.92×
0.22×
0.9×
1.82/10＝0.071kN·
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×
1.4Σ（NQik+Mw/lb）]=0.9×
[1.2×
（0.75+（24+1.1）×
0.1）+0.9×
1]×
0.9+0.92×
0.071/0.9＝3.86kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝3860.384/（0.496×
424）+0.071×
106/4490＝34.264N/mm2≤[f]＝205N/mm2
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
按上节计算可知，可调托座受力N＝3.86kN≤[N]＝30kN
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