泗安塘桥现浇支架计算书Word文档下载推荐.docx

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底模采用32号工字钢，横桥间距0.5m。

底模上铺设钢板模板。

具体布置详见《挂篮施工布置图》。

2.设计技术标准

1）《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004

2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86

3）《钢结构设计规范》GB50017-2003

4）《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000

5）《桥涵》上下册交通部第一公路工程局1995年8月

二、空间模型建立

结构分析计算采用MIDASCivil2006大型桥梁空间分析软件。

1.节点与单元

粱单元由两个节点组成一个单元，板单元由四个节点组成一个单元。

结构力学模型完全模拟1号块实际浇注工作状况以及挂篮实际工作情况。

共建立459个节点，444个梁单元，240个板单元。

8个桁架单元。

材料：

型钢及钢板Q235

贝雷片16Mn

2.约束

1）挂篮主梁前端设置在梁前沿内0.5m处，后端与前端支座距离12.8m。

2）底模纵梁搁置在下前后横梁上，释放转角约束。

3）后下横梁两端与后上横梁通过吊杆连接，其它支撑在已浇筑好的梁体上。

4）上前后横梁搁置在主梁上，采用刚性连接，释放转角约束。

4.截面特征值主梁（贝雷片）数据直接输入，其它均由软件自动生成。

5.模型图

挂篮工作模型图

三、荷载

1.挂篮结构自重考虑各连接材料等因素，自重分项系数取1.05，并由软件自动计算。

钢结构78.5KN/m3

2.新浇混凝土重量

腹板（厚0.8m处）假定顶底板处倒角均作用在腹板处：

（4.103x0.6+2x0.35/2+0.5x0.25/2）x25/0.6=120KN/m2

顶底板

（0.25+0.563）x25=20.3KN/m2

悬挑（按根部0.6m）

0.6x25=15KN/m2

3.模板及支架自重

底模采用竹模板，其他采用钢模板1.1KN/m2

支架自重由软件自动计算

4.施工人员及施工材料、机具等荷载《公路桥涵施工规范》JTJ041-2000附录D2.5KN/m2

5.振捣产生的荷载2KN/m2

四、内力组合

内力组合按照《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000，分项系数按《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004

荷载组合

自重

混凝土湿重

模板自重

施工荷载

振捣荷载

1

计算强度

1.2

1.4

2

计算刚度

3

挂篮工作

4

挂篮行走

四、控制内力考虑两种情况既挂篮空载行走和浇筑混凝土

1）主梁（贝雷片）

控制内力弯矩4809.4KN-M

剪力698.9KN

2）上下横梁（焊制箱型截面）截面特征值

控制应力弯应力215MPa

剪应力125MPa

腹板厚10mm

顶底板厚10mm

I=86480cm4

Wx=2882cm3

Sx=31x1x29.5+29x1x2x14.5=914.5+841=1755.5cm3

tx=10mm

控制内力：

弯矩M=2882000x215/1000000=619.6KM-M

剪力Q=125x864800000x10x2/1755500/1000=1231KN

2）32号工字钢

一根工字钢截面特征值

I=11626cm4

Wx=726.7cm3

Sx=426.1cm3

tx=10.5mm

弯矩M=726700x215/1000000=156.2KM-M

剪力Q=125x116260000x10.5/426100/1000=358.1KN

五、计算结果

一）挂篮上浇筑混凝土

1）主梁（贝雷片）内力及位移包络图

最大弯矩图

最大剪力图

最大位移图

最大弯矩2695KN-M<

4809.4KN-M（满足要求）

最大剪力557.7KN<

698.9KN（满足要求）

最大位移16.46mm<

5000/200=25mm（满足要求）

（《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000第9.2.4条）

2）上下横梁内力及位移包络图

剪力图

位移图

弯矩354.1KN-M<

M=619.6KN-M（满足要求）

剪力342.1KN<

1231KN（满足要求）

位移（悬臂）（26.56-16.46）=10.1mm<

4035/200=20.2mm（扣除主梁位移后满足要求）

3）32号工字钢计算内力及位移

弯矩图

最大弯矩155.1KN-M<

156.2MPa（满足要求）

最大剪力110.4KN<

358.1MPa（满足要求）

位移4.23mm<

5000/400=12.5mm（满足要求）

条）

4.吊杆内力

计算最大内力264KN

吊杆容许最大承载力631KN

安全系数631/264=2.39（满足要求）

二）挂篮行走时内力计算

挂篮在行走时，取消后支点，采用压重平衡，压重重量为90KN。

在此阶段仅需计算后下横梁内力。

计算结果如下：

弯矩297.8KN-M<

剪力104.8KN<

位移（悬臂）（50-23）=27mm<

13000/400=32.5mm（扣除主梁位移后满足要求）

六、稳定性计算

稳定性主要考虑两种情况：

挂篮工作时和挂篮行走时抗倾覆安全系数。

挂篮行走时，每个后支点考虑90KN配重。

挂篮工作时，每个后支点除考虑90KN配重外，再增加一根直径32的精轧螺纹钢。

倾覆支点均设置在前支点，抗倾覆力臂长度12.8m

1.挂篮行走时抗倾覆安全系数

倾覆弯矩计算结果

倾覆弯矩图

倾覆弯矩710.2KN-M

抗倾覆弯矩90x12.8=1152KN-M

安全系数1152/710.2=1.62>

1.5（满足要求）

2.挂篮工作时抗倾覆安全系数

倾覆弯矩2220KN-M

配重抗倾覆弯矩90x12.8=1152KN-M

锚杆抗倾覆弯矩631x12.8x0.5=4038KN-M（仅考虑50%）

安全系数（1152+4038）/2220=2.3>

六、结论

通过结构分析与计算，挂篮施工图是安全可靠的，构件承载能力及变形均在规范控制范围内，强度计算值均满足规范要求。

抗倾覆安全系数在挂篮行走时为1.62，挂篮工作时为2.3，两种不同的工作方式其倾覆安全系数均大于1.5，说明挂篮是安全可靠的。