6满堂脚手架施工方案常用资料.docx

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6满堂脚手架施工方案常用资料

满堂脚手架专项施工报审表

工程名称：

XX编号：

XX

致:

XX

我方已根据施工合同的有关规定完成了XXXXX工程的满堂脚手架施工（方案），并经我公司技术负责人审查批准，请予以审查。

附：

满堂脚手架专项施工方案

承包单位：

XX

项目经理:

日期:

年月日

专业监理工程师意见：

专业监理工程师：

日期：

年月日

总监理工程师意见:

项目监理机构:

总监理工程师:

日期：

年月日

XX

满

堂

脚

手

架

施

工

方

案

编制单位:

XX

编制人：

审核人：

批准人：

日期:

二〇一二年十一月十四日

道真自治县隆兴小学学生食堂

满堂脚手架方案及计算书

一、工程概况

工程名称：

XX

建设单位：

XX

设计单位：

XX

监理单位:

XX

施工单位：

XX

XX小学学生食堂,建筑层数1层，建筑总高度4.8米,框架结构，建筑面积约200.5m2。

本工程一层梁板混凝土结构工程施工采用满堂式脚手架.

二、编制依据

1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011；

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011；

3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；

4、施工组织设计及施工图纸.

三、危险源识别与监控

（一）、脚手架工程事故的类型分析

1、整架倾倒或局部垮架。

2、整架失稳、垂直坍塌。

3、人员从脚手架上高处坠落。

4、落物伤人（物体打击）。

5、不当操作事故（闪失、碰撞等）.

（二）、引发事故的主要原因分析

1、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架

（1）构架缺陷：

构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设剪刀撑等。

（2）在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和剪刀撑等.

（3）构架尺寸过大，承载能力不足或设计安全不够与严重超载。

（4）脚手架基础（如所支撑的楼板强度未达到要求）承载力不足。

2、人员从脚手架上高处坠落

（1）作业层未按规定设置围挡防护。

（2）作业层未铺满脚手板或架面之间的间隙过大.

（3）脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂和坠落。

（4）不当操作产生的碰撞和闪失.

3、落物伤人（物体打击）

（1）在搭设和拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或过路行人。

（2）架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或过路行人。

（3）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或过路行人.

4、不当操作大致有以下情形:

（1）用力过猛，致使身体失稳。

（2）在架面上拉车退着行走.

（3）拥挤碰撞。

（4）集中多人搬运或安装较重构件。

（5）架面上的水或其他易滑物品未清除，造成滑落。

5、其他伤害

（1）在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨）下继续施工。

（2）在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用等。

（三）、危险源的监控

1、对脚手架的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具进行监控。

2、对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。

3、对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控,坚决制止乱搭、乱改和乱用情况.

4、加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控.

四、安全技术设计

（一）、脚手架材料要求

1、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3。

0mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GB/T700—2006中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2。

1—2。

3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂有防锈漆作防腐处理,不合格的钢管决不允许使用。

2、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831—2006规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。

扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N。

M时扣件不得破坏。

3、木脚手板的选用必须严格，脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得大于四分之一板宽,脚手板宽一般为200～300mm,厚度不小于50mm。

脚手板端部（80mm～100mm处）用铁皮或铁丝扎紧2-3圈。

竹笆板的选用必须严格，竹笆宜采用毛竹或南竹制作，进场竹笆必须紧密、有良好的韧性及弹性模数。

（二）、满堂脚手架施工措施

楼板厚度大部分为h=120，

结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采用满堂脚手架模板支撑体系来满足梁、板的施工。

必须保证其整体性和抗倾覆性。

1、基本要求

（1）搭设楼地面应平整且保证混凝土楼板的承载力达到要求,立杆下垫短木方并加设扫地杆。

（2）剪刀撑：

四边连续设剪刀撑，应由下向上连续设置。

2、脚手架的搭设

（1）钢管扣件脚手架的搭设工艺流程如下:

基础准备→安放垫板→按设计尺寸排放扫地杆→竖立管并同时安纵横向扫地杆→搭设纵横水平杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→搭挡脚板和栏杆。

（2）脚手架配合施工进度搭设,一次搭设高度高出操作层不宜大于一步架.

（3）垫板、底座均应准确地放在定位线上,垫板面积不宜小于0。

1m2，宽度不宜小于220mm，木垫板长度不宜小于2跨，厚度不宜小于40mm。

（4）立管的排距和间距按计算确定。

（5）底部立管采用不同长度的钢管,立管的联接必须交错布置，相邻立管的联接不应在同一高度,其错开的垂直距离不得小于50mm，并不得在同一步内。

（6）大横杆应水平设置，钢管长度不应小于3跨,接头宜采用对接扣件联接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨,其错开的水平距离不应小于500mm。

当水平管采用搭接时,其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于400mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm。

（7）每根立管的底座向上200mm处,必须设置纵横向扫地杆,用直角扣件与立管固定.

（8）必须严格按照要求在外圈四周连续设置剪刀撑.剪刀撑与纵向水平杆呈45~60°角.

（三）、支撑脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）等规范。

本工程一层层高为3.3m，二层层高为3m，本方案中按照3。

3m进行计算。

1、构造要求

（1）立杆：

纵横向立杆间距1.2×1.2m，允许搭设偏差±5cm，立杆垂直度允许搭设偏差±10cm。

下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20cm处设置，扫地杆采用对接接长.扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm.

（2）横杆：

立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.8m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。

为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距的影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。

（3）剪刀撑：

沿支架四周外满设剪力撑,且应连续设置.

（4）接头节点要求：

纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中.

（5）梁板模板支架的搭设要求

a.严格按照设计尺寸要求搭设,立杆和水平杆的接头应错开在不同的框格中设置；

b.确保立杆的垂直度和横杆的水平偏差符合《扣件架规范》的规定;

c.斜杆尽量同立杆连接，节点构造符合规范规定；

d。

确保每个扣件的拧紧力矩控制在40—60N。

M；

e。

楼板上脚手架支座的设置和承载力均应达到设计要求.

（6）施工作业要求

a。

上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。

b。

混凝土浇注过程中，要确保模板支架均衡受荷，宜从中部开始向两边扩展浇注方式进行.

c。

严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中,派专人检查支架及其支撑情况，发现下沉、松动和变形时,及时解决。

2、扣件钢管楼板模板支架计算书

模板支架搭设高度为6.3米。

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=1.2米，立杆的横距l=1。

2米,立杆的步距h=1。

80米。

采用的钢管类型为

48×3.0.

（1）模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值

q1=25.000×0。

120×1.000+0.350×1。

000=3。

350kN/m

活荷载标准值q2=（2.000+1。

000）×1.000=3。

000kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100.00×1。

80×1.80/6=54。

00cm3；

I=100。

00×1。

80×1.80×1.80/12=48.60cm4；

A、抗弯强度计算

f=M/W<［f］

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

M-—面板的最大弯距（N。

mm）；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15。

00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0。

100×（1.2×3。

350+1。

4×3.000）×0。

500×0。

500=0。

206kN。

m

经计算得到面板抗弯强度计算值

f=0。

206×1000×1000/54000=3.806N/mm2

面板的抗弯强度验算f<［f］，满足要求!

B、抗剪计算

T=3Q/2bh〈[T］

其中最大剪力

Q=0.600×（1.2×3。

350+1.4×3。

000）×0.500=2。

466kN

截面抗剪强度计算值

T=3×2466.0/（2×1000.000×18。

000）=0。

206N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1。

40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

C、挠度计算

v=0.677ql4/100EI<［v］=l/250

面板最大挠度计算值

v=0.677×3.350×5004/（100×6000×486000）=0。

486mm

面板的最大挠度小于500.0/250，满足要求！

（2）支撑木方的计算

木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。

A、荷载的计算

钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.000×0.120×0。

500=1。

500kN/m

模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.350×0.500=0。

175kN/m

B、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值

q2=（1。

000+2.000）×0.500=1。

500kN/m

静荷载q1=1。

2×1。

500+1.2×0。

175=2。

010kN/m

活荷载q2=1.4×1.500=2.100kN/m

C、木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=4.110/1.000=4.110kN/m

最大弯矩

M=0。

1ql2=0。

1×4。

11×1.00×1。

00=0.411kN。

m

最大剪力Q=0。

6×1.000×4.110=2.466kN

最大支座力N=1。

1×1.000×4。

110=4.521kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10。

00/6=83.33cm3；

I=5。

00×10。

00×10。

00×10。

00/12=416。

67cm4；

A、木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0。

411×106/83333。

3=4。

93N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13。

0N/mm2，满足要求！

B、木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0。

6ql

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<［T］

截面抗剪强度计算值

T=3×2466/（2×50×100）=0.740N/mm2

截面抗剪强度设计值[T］=1。

30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求！

C、木方挠度计算

最大变v=0.677×1。

675×1000.04/（100×9500.00×4166666。

8）=0。

286mm

木方的最大挠度小于1000.0/250，满足要求！

（3）横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.791kN。

m

最大变形vmax=2。

356mm

最大支座力Qmax=9.720kN

抗弯计算强度f=0。

791×106/4491.0=176.17N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205。

0N/mm2，满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000。

0/150与10mm，满足要求!

（4）扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6。

0kN;

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力,R=9。

72kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件！

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。

（5）立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

A、静荷载标准值包括以下内容:

①脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0。

129×9.000=1.162kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

②模板的自重（kN）：

NG2=0。

350×1.000×1。

000=0。

350kN

③钢筋混凝土楼板自重（kN）:

NG3=25.000×0。

120×1.000×1。

000=3.000kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4。

512kN。

B、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.

经计算得到,活荷载标准值NQ=（1。

000+2.000）×1.000×1.000=3。

000kN

C、不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1。

2NG+1。

4NQ

（6）立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9。

61kN；

-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到;

i—-计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1。

60

A-—立杆净截面面积（cm2）；A=4。

24

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4。

49

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）;

［f]-—钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205.00N/mm2;

l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185;

u—-计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。

3。

3；u=1。

70

a—-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。

50m；

公式

（1）的计算结果：

=112。

84N/mm2,立杆的稳定性计算

<[f］,满足要求！

公式

（2）的计算结果：

=78。

94N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f］,满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2—-计算长度附加系数，按照表2取值为1。

016；

公式（3）的计算结果:

=111.67N/mm2，立杆的稳定性计算

〈［f］,满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

3、梁模板扣件钢管支撑架计算书

（1）模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等.

A、荷载的计算：

钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25。

000×1.000×0。

500=12.500kN/m

模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0。

350×0。

500×（2×1.000+0。

500）/0。

500=0。

875kN/m

活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2。

000）×0.500×0。

500=0.750kN

均布荷载q=1.2×12。

500+1.2×0。

875=16.050kN/m

集中荷载P=1.4×0。

750=1。

050kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50.00×1。

80×1.80/6=27.00cm3；

I=50。

00×1.80×1.80×1。

80/12=24。

30cm4；

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

变形图（mm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1。

505kN

N2=6.066kN

N3=1。

505kN

最大变形V=0.2mm

A、抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0。

125×1000×1000/27000=4。

630N/mm2

面板的抗弯强度设计值［f］,取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f〈[f]，满足要求！

B、抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3×2507。

0/（2×500。

000×18.000）=0。

418N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T],满足要求！

C、挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.226mm

面板的最大挠度小于250。

0/250,满足要求！

（2）梁底支撑木方的计算

A、梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载q=6。

066/0。

500=12。

131kN/m

最大弯矩M=0。

1ql2=0。

1×12.13×0。

50×0.50=0。

303kN.m

最大剪力Q=0。

6×0。

500×12.131=3。

639kN

最大支座力N=1。

1×0.500×12。

131=6。

672kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=5。

00×10.00×10.00/6=83。

33cm3;

I=5.00×10。

00×10。

00×10。

00/12=416。

67cm4；

B、木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0。

303×106/83333.3=3。

64N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13。

0N/mm2，满足要求！

C、木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<［T]

截面抗剪强度计算值T=3×3639/（2×50×100）=1。

092N/mm2

截面抗剪强度设计值［T］=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求！

D、木方挠度计算

最大变形v=0.677×10。

109×500。

04/（100×9500.00×4166666.8）=0。

108mm

木方的最大挠度小于500。

0/250，满足要求!

（3）梁底支撑钢管计算

A、梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN。

m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大变形vmax=0。

036mm

最大支座力Qmax=4.230kN

抗弯计算强度f=0。

130×106/4491.0=28。

97N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205。

0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于416。

7/150与10mm，满足要求！

B、梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大变形vmax=2。

204mm

最大支座力Qmax=9.094kN

抗弯计算强度f=0。

740×106/4491。

0=164.83N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000。

0/150与10mm,满足要求！

（4）扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。

2。

5）:

R≤Rc

其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=9。

09kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40——65N.m时，试验表明：

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN.

（5）立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括:

横杆的最大支座反力N1=9。

09kN（已经包括组合系数1.4）

脚手架钢管的自重N2=1。

2×0.129×9。

000=1。

394kN

N=9.094+1。

394=10.489kN

——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1。

60

A—-立杆净截面面积（cm2）；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）;W=4。

49

-—钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f］-—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205。

00N/mm2;

l0——计算长度（m）