商住小区外架搭拆专项施工方案Word格式.docx

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立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，大横杆步距1.45m；

内排架离墙距离为0.3米；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件按两步三跨进行设置，每层必须进行拉接，竖向间距2.9米，水平间距4.5米，采用扣件连接。

斜拉钢绳采用Ø

14mm的钢丝绳；

钢绳与墙距离为（m）:

1.350；

悬挑工字钢采用Φ18圆钢卡环与建筑物拉接。

剪刀撑需自下而上连续设置，角度控制在45º

~60º

之间。

杆件连接接头必须保证大于1m，并采用双扣件连接。

架体外立面采用密目安全网进行封闭施工。

下部1至5层外架落在地下室顶板上，由于其架体最高仅为14.5m，故采用立杆纵距为1.5米，立杆横距为1.05米，大横杆步距1.45米进行搭设，连墙件按两步三跨进行设置，每层必须进行拉接，竖向间距2.9米，水平间距4.5米，采用扣件连接。

剪刀撑需自下而上连续设置，剪刀撑角度控制在45º

扫地杆距地起200mm设置。

2、卸料平台

本工程卸料平台采用定型型钢加工制作而成，具体设位置根据实际需用采用塔吊配合整体吊运安装。

卸料平台控制施工人员等活荷载（kN/m2）:

2.00，最大堆放材料荷载（kN）:

10.00。

外侧拉绳与墙的距离（m）：

3.50；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：

2.90；

采用Ø

22钢绳做拉接，直径（mm）：

22.00。

卸料平台主梁材料类型及型号：

14a号槽钢槽口水平；

次梁材料类型及型号：

10号槽钢槽口水平；

次梁水平间距ld（m）：

0.5，建筑物与次梁的最大允许距离le（m）：

0.20。

水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：

3.5，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：

2.50；

平台计算宽度（m）：

2.50。

五、外架计算书

工字钢悬挑扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算参数:

双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.45米。

采用的钢管类型为

48×

3.5，

连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数2.3800，体型系数1.2380。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.60米。

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉接，最外面支点距离建筑物1.35m。

5.1、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

5.1.1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×

1.500/4=0.131kN/m

活荷载标准值Q=3.000×

1.500/4=1.125kN/m

荷载的计算值q=1.2×

0.038+1.2×

0.131+1.4×

1.125=1.779kN/m

小横杆计算简图

5.1.2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=1.779×

1.0502/8=0.245kN.m

=0.245×

106/5080.0=48.250N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

5.1.3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.131+1.125=1.295kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×

1.295×

1050.04/（384×

2.06×

105×

121900.0）=0.816mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

5.2、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

5.2.1.荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×

1.050=0.040kN

1.050×

1.500/4=0.138kN

1.500/4=1.181kN

荷载的计算值P=（1.2×

0.040+1.2×

0.138+1.4×

1.181）/2=0.934kN

大横杆计算简图

5.2.2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×

（1.2×

0.038）×

1.5002+0.417×

0.934×

1.500=0.592kN.m

=0.592×

106/5080.0=116.606N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

5.2.3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×

0.038×

1500.004/（100×

2.060×

121900.000）=0.05mm

集中荷载标准值P=0.040+0.138+1.181=1.359kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=3.029×

1359.383×

1500.003/（100×

121900.000）=5.53mm

最大挠度和

V=V1+V2=5.586mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

5.3、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

5.3.1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×

1.500=0.058kN

1.500/2=0.276kN

1.500/2=2.362kN

荷载的计算值R=1.2×

0.058+1.2×

0.276+1.4×

2.362=3.707kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

5.4、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1394

NG1=0.139×

17.400=2.426kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×

2×

1.500×

（1.050+0.300）/2=0.709kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×

2/2=0.225kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

17.400=0.130kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.490kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×

1.050/2=4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.300

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=2.380

Us——风荷载体型系数：

Us=1.238

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.300×

2.380×

1.238=0.619kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×

3.490+0.85×

1.4×

4.725=9.811kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

3.490+1.4×

4.725=10.803kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×

0.619×

1.450×

1.450/10=0.232kN.m

5.5、立杆的稳定性计算

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

5.5.1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.803kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×

1.450=2.512m；

　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

——由长细比，为2512/16=159；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.280；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=10803/（0.28×

489）=78.773N/mm2；

　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

5.5.2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.811kN；

　k——计算长度附加系数，取1.155；

A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.232kN.m；

=9811/（0.28×

489）+232000/5080=117.250N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

5.6、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.619kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.90×

4.50=13.050m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5.000

经计算得到Nlw=11.305kN，连墙件轴向力计算值Nl=16.305kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到

=0.95；

A=4.89cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

5.7、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1350mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。

受脚手架集中荷载P=10.80kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×

26.10×

0.0001×

7.85×

10=0.25kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=12.572kN,R2=10.258kN,R3=-0.487kN

最大弯矩Mmax=1.709kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.709×

106/（1.05×

141000.0）+5.862×

1000/2610.0=13.788N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

5.8、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

b=2.00

由于

b大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B其值

b'

=1.07-0.282/

b=0.929

经过计算得到强度

=1.71×

106/（0.929×

141000.00）=13.05N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算

5.9、钢绳的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicos

i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisin

i

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=13.871kN

5.10、钢绳的强度计算

钢绳的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.871kN

钢绳的强度计算：

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；

——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×

19、6×

37、6×

61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×

13.871/0.850=130.555kN。

选择6×

19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。

钢丝拉绳的吊环强度计算：

钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=13.871kN

钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；

所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[13871×

4/（3.1416×

50×

2）]1/2=14mm

5.11、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.258kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[10258×

2）]1/2=12mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

六、卸料平台计算书

1、参数信息

1.1.荷载参数

脚手板类别：

冲压钢脚手板，脚手板自重（kN/m2）：

0.30；

栏杆、挡板类别：

栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重（kN/m）：

0.11；

施工人员等活荷载（kN/m2）:

1.2.悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离（m）：

1.20，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：

2.10；

钢丝绳安全系数K：

9.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；

预埋件的直径（mm）：

20.00。

只对外侧钢绳进行计算；

内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

1.3.水平支撑梁

主梁材料类型及型号：

14a号槽钢槽口水平；

0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le（m）：

1.4.卸料平台参数

3.50，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：

2、次梁的验算:

次梁选择10号槽钢槽口水平，间距0.5m，其截面特性为：

面积A=12.74cm2；

惯性距Ix=198.3cm4；

转动惯量Wx=39.7cm3；

回转半径ix=3.95cm；

截面尺寸：

b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。

2.1.荷载计算

（1）脚手板的自重标准值：

本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kN/m2；

Q1=0.30×

0.50=0.15kN/m；

（2）最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：

Q2=10.00/3.50/2.50×

0.50=0.57kN/m；

（3）槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m；

经计算得到静荷载设计值q=1.2×

（Q1+Q2+Q3）=1.2×

（0.15+0.57+0.10）=0.98kN；

经计算得到活荷载设计值P=1.4×

2.00×

0.50×

2.50=3.50kN。

2.2.内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式为：

经计算得到，最大弯矩M=0.98×

2.502/8+3.50×

2.50/4=2.96kN.m。

2.3.抗弯强度验算

次梁应力：

其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；

[