模板支撑体系Word文档下载推荐.docx

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满堂钢管脚手架立杆支撑距墙边300左右，立杆的横、纵向间距为1000，横杆在距地面250设置扫地杆一道，然后按1200间距往上布设横杆。

顶板模支设见下图：

（4）地下室柱子模板

1）地下室圆柱模板使用定型圆钢模，每根圆钢模根据柱子直径的大小制作成不同的块数，当Φ=1500时，每根柱子的钢模制作为1/4圆形四片，钢模的高度分为600，400，300三种模数，当Φ=850、800的钢模分为500、400二种高度，为半圆形两片，当R=950的阴角钢模分400和300二种高度，配制时根据高度来分配块数。

钢模配制如下图所示：

钢模支设如下图：

2）地下室方柱和异形柱采用1900×

18双面镀膜防水胶合板。

方柱模板支设示意图

3）定型钢模安装时，直接用塔吊将钢模吊装到所要拼装的位置，然后就位拼装，并用插销将相临的钢模连接固定。

4）地下室每根圆柱子均配备一套定型钢模，地下室方柱和异形柱模也配备一套。

（5）地下室楼梯模板

1）楼梯模板采用1900×

18双面镀膜防水胶合板进行拼装。

2）楼梯模板采用先进的封闭式模板支设方法。

3）楼梯底板采取胶合板，踏步侧板及挡板采用50厚木板。

踏步面采用双面防水胶合板封闭以使混凝土浇捣后踏步尺寸准确，棱角分明。

由于浇混凝土时将产生顶部模板的升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步顶板与底板拉结。

使其变形得到控制。

4）地下室楼梯模板配备一套，地下结构施工完成后用于地上结构的施工。

附图楼梯模板支设示意图

（6）模板拆模

1）按规范和同条件养护试块强度试压报告，确定拆模时间。

墙侧模板拆除时间控制以不损坏棱角为宜。

2）拆除后应按编号逐一归堆，便于下层施工，提高施工进度。

3）模板拆除时，不能用力过猛，过急。

拆下来的木料，钢材等要及时运走，整理；

同一层模板拆除应遵循“先支的后拆，后支的先拆。

先拆除非承重部分，后拆除承重部分”的原则，脱模困难时，严禁在上口破撬，晃动大锤砸模板，可在模板底部用撬棍撬动拆模。

拆除的模板面应刷隔离效果好且不污染钢筋的隔离剂。

且按规格分类堆放整齐，以利再用。

剪力墙模板计算书

一、墙模板基本参数

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；

用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，

每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。

模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

内楞采用方木，截面50×

100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。

外楞采用圆钢管φ48×

3.5，每道外楞1根钢楞，间距500mm。

穿墙螺栓水平距离450mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。

墙模板组装示意图

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.550kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。

三、墙模板面板的计

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,

按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.强度计算

=M/W<

[f]

——面板的强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩,W=50.00×

1.80×

1.80/6=27.00cm3；

　　[f]——面板的强度设计值（N/mm2）。

M=ql2/10

其中q——作用在模板上的侧压力，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×

0.50×

40.55=24.33kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×

6.00=4.20kN/m；

　　l——计算跨度（内楞间距）,l=300mm；

面板的强度设计值[f]=15.000N/mm2；

经计算得到，面板的强度计算值9.510N/mm2；

面板的强度验算<

[f],满足要求!

2.挠度计算

v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

其中q——作用在模板上的侧压力，q=20.28N/mm；

　　l——计算跨度（内楞间距）,l=300mm；

　　E——面板的弹性模量,E=6000N/mm2；

　　I——面板的截面惯性矩,I=50.00×

1.80/12=24.30cm4；

面板的最大允许挠度值,[v]=1.200mm；

面板的最大挠度计算值,v=0.763mm；

面板的挠度验算v<

[v],满足要求!

四、墙模板内外楞的计算

（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。

本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×

10.00×

10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×

10.00/12=416.67cm4；

内楞计算简图

1.内楞强度计算

——内楞强度计算值（N/mm2）；

　　M——内楞的最大弯距（N.mm）；

　　W——内楞的净截面抵抗矩；

　　[f]——内楞的强度设计值（N/mm2）。

其中q——作用在内楞的荷载，q=（1.2×

40.55+1.4×

6.00）×

0.30=17.12kN/m；

　　l——内楞计算跨度（外楞间距）,l=500mm；

内楞强度设计值[f]=13.000N/mm2；

经计算得到，内楞的强度计算值5.135N/mm2；

内楞的强度验算<

2.内楞的挠度计算

其中E——内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；

内楞的最大允许挠度值,[v]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值,v=0.130mm；

内楞的挠度验算v<

（二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。

本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

外钢楞的规格:

圆钢管φ48×

3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；

外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；

外楞计算简图

3.外楞强度计算

——外楞强度计算值（N/mm2）；

　　M——外楞的最大弯距（N.mm）；

　　W——外楞的净截面抵抗矩；

　　[f]——外楞的强度设计值（N/mm2）。

M=0.175Pl

其中P——作用在外楞的荷载，P=（1.2×

0.45×

0.50=12.84kN；

　　l——外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）,l=450mm；

外楞强度设计值[f]=205.000N/mm2；

经计算得到，外楞的强度计算值199.022N/mm2；

外楞的强度验算<

4.外楞的挠度计算

v=1.146Pl3/100EI<

[v]=l/400

其中E——外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；

外楞的最大允许挠度值,[v]=1.125mm；

外楞的最大挠度计算值,v=0.372mm；

外楞的挠度验算v<

五、穿墙螺栓的计算

计算公式:

N<

[N]=fA

其中N——穿墙螺栓所受的拉力；

　　A——穿墙螺栓有效面积（mm2）；

　　f——穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿墙螺栓的直径（mm）:

14

穿墙螺栓有效直径（mm）:

12

穿墙螺栓有效面积（mm2）:

A=105.000

穿墙螺栓最大容许拉力值（kN）:

[N]=17.850

穿墙螺栓所受的最大拉力（kN）:

N=9.124

穿墙螺栓强度验算满足要求!

备注：

本次仅验算300厚墙体，其他墙厚的支设用同样的方法可验证。

楼板模板、扣件钢管支架计算书

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为4.0米。

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.20米。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×

3.5。

一、模板支撑方木的计算

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

方木楞计算简图

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.000×

0.120×

0.300=0.900kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=1.500×

0.300=0.450kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2.000）×

1.000×

0.300=0.900kN

2.强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×

0.900+1.2×

0.450=1.620kN/m

集中荷载P=1.4×

0.900=1.260kN

最大弯矩M=1.260×

1.00/4+1.62×

1.00×

1.00/8=0.518kN.m

最大支座力N=1.260/2+1.62×

1.00/2=1.440kN

截面应力

=0.518×

106/83333.3=6.21N/mm2

方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

3.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力Q=1.000×

1.620/2+1.260/2=1.440kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×

1440/（2×

50×

100）=0.432N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

4.挠度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=0.900+0.450=1.350kN/m

集中荷载P=0.900kN

最大变形v=5×

1.350×

1000.04/（384×

9500.00×

4166666.8）+900.0

×

1000.03/（48×

4166666.8）=0.918mm

方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

二、板底支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.88kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.969kN.m

最大变形vmax=2.476mm

最大支座力Qmax=10.473kN

=0.97×

106/5080.0=190.83N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=10.47kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、模板支架荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.149×

4.000=0.596kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=1.500×

1.000=1.500kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×

1.000=3.000kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.096kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

五、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；

N=10.32

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

　　i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.58

　　A——立杆净截面面积（cm2）；

A=4.89

　　W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

　　k1——计算长度附加系数，取值为1.155；

　　u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.70

　　a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.00m；

公式

（1）的计算结果：

=67.61N/mm2，立杆的稳定性计算

<

公式

（2）的计算结果：

=28.17N/mm2，立杆的稳定性计算

六、楼板强度的计算:

1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。

板的截面尺寸为b×

h=4500mm×

120mm，截面有效高度h0=100mm。

按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天...的

承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.50m，短边4.50×

1.00=4.50m，

楼板计算范围内摆放5×

5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=2×

1.2×

（1.50+25.00×

0.12）+

1×

（0.60×

5×

5/4.50/4.50）+

1.4×

（2.00+1.00）=15.88kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×

15.88=71.47kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×

ql2=0.0513×

71.47×

4.502=74.25kN.m

验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到6天后混凝土强度达到53.77%，C40.0混凝土强度近似等效为C21.5。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.29N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ=Asfy/bh0fcm=1620.00×

300.00/（4500.00×

100.00×

10.29）=0.10

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

s=0.104

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M1=

sbh02fcm=0.104×

4500.000×

100.0002×

10.3×

10-6=48.2kN.m

结论：

由于ΣMi=48.18=48.18<

Mmax=74.25

所以第6天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第2层以下的模板支撑必须保存。

3.计算楼板混凝土12天的强度是否满足承载力要求

第3层楼板所需承受的荷载为

q=3×

2×

（2.00+1.00）=22.16kN/m2

22.16=99.74kN/m

99.74×

4.502=103.61kN.m

得到12天后混凝土强度达到74.57%，C40.0混凝土强度近似等效为C29.8。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.22N/mm2

14.22）=0.08

s=0.077

M2=

sbh02fcm=0