钢管混凝土拱桥收缩次内力计算文档格式.docx

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1.1.1解析法

收缩属于变形问题，当超静定拱受到多余约束时，将产生次内力。

对于一个三次超静定的无铰拱，其混凝土收缩引起的附加内力计算模型见图1,其中，Hs为附加水平力，ys为拱结构的弹性中心至拱顶的竖向距离，I为拱的计算跨径，△ls为核心混凝土收缩引起拱在水平方向的变形。

由结构力学理论可知，混凝土水平方向的收缩△Is在弹性中心处产生的附加水平力Hs可由典型方程式

（1）求得，即

混凝土收缩与温度下降均使拱肋产生缩短变形，所引起超静定拱次内力的力学原理相同，计算方法也相同，所以，解析法中多采用等效降温的方法来计算混凝土收缩次内力。

根据原公路桥规《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）

[8]可知：

①整体浇筑的混凝土结构的收缩影响力，对于一般地区相当于降温20C,干燥地区相当于降温30C;

整体浇筑的钢筋混凝土结构的收缩影响力，相当于降温15C〜20C;

②

分段浇筑的混凝土或钢筋混凝土结构的收缩影响力，相当于降温10c〜15C;

③装配式钢筋混凝土结构的收缩影响力，相当于降温5C〜10Co

根据现行铁路桥规《铁路桥涵设计基本规范》（TB

10002.1—2005/J460—2005）[9]可知：

对于整体浇筑的混凝土结构，相当于降低温度20C；

对于整体浇筑的钢筋混凝土结构，相当于降低温度15C;

对于分段浇筑的混凝土或钢筋混凝土结构，相当于降低温度10C;

对于装配式钢筋混凝土结构，相当于降低温度5C〜10Co

以等效降温值代入式

（1）计算出附加水平力Hs后，可由式

（2）计算出其在拱结构中任意截面产生的附加内力，具体计算方法参见文献[10]，[11]

式中：

Ms为核心混凝土收缩在拱结构任意截面产生的附加弯矩；

Ns为核心混凝土收缩在拱结构任意截面产生的附加轴力；

Qs为核心混凝土收缩在拱结构任意截面产生的附加剪力；

y为拱

结构的弹性中心至任意截面的竖向距离；

y1为拱顶至拱结构任意截面的竖向距离；

©

为拱结构任意截面在拱轴切线方向与水平方向的夹角。

1.1.2有限元法

混凝土收缩次内力的计算也可以直接通过有限元程序进行。

计算中，最主要的问题是确定混凝土的收缩值。

收缩变形的大小与混凝土的组成和所处的环境条件有关，各国进行了大量的研究。

然而，由于混凝土材料组成比较复杂，影响混凝土收缩的因素众多，不同条件、不同材料都会引起混凝土收缩变形的差异，因此，目前有较多的混凝土收缩计算模型。

常见的模型有CEBFIPMC90，ACI209R92，Gardner和Lockman，BazantB3,Sakata,BP2和BPKX等。

中国《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）中采用的混凝土收缩计算模型是CEBFIPMC90模型。

1.2收缩次内力计算

钢管混凝土超静定拱由于混凝土收缩引起的次内力计算，目前也有2种方法：

①按等效降温的解析法；

②有限元法。

这2种计算方法的原理与普通混凝土均相同，但是需要考虑钢管混凝土拱组合截面的特性。

1.2.1解析法

（1）拱肋刚度

在计算柔度系数522时要用到钢管混凝土拱肋的轴压与弯曲刚度。

有关钢管混凝土的轴压与弯曲刚度，已有大量的研究，各国的规范规定也有所不同，轴压刚度一般考虑将钢管与混凝土的轴压直接相加；

而对于弯曲刚度，则在混凝土弯曲刚度是否折减及折减值的取值上有所不同[1214]。

对于超静定结构的次内力计算，刚度越大，则次内力也越大，所以不考虑混凝土刚度折减的计算是偏安全的。

福建省地方标准DBJ/T13136—2011中规定，内力计算时拱肋截面弯曲刚度采用钢管与混凝土直接相加法计算。

笔者后面的收缩次内力计算中，拱肋轴压（EA）sc与弯曲

刚度（El）sc按式（3）,（4）计算，即采用钢管与混凝土直接相加法计算式中：

Es为钢材弹性模量；

Ec为混凝土弹

性模量；

As为钢管混凝土单圆管截面钢管面积；

Ac为钢管混凝

土单圆管截面混凝土面积；

ls为钢管混凝土单圆管截面钢管惯性矩；

lc为钢管混凝土单圆管截面混凝土惯性矩。

（2）等效降温法计算的线膨胀系数

采用等效降温法计算收缩次内力时，钢管混凝土拱肋截面轴

线方向的线膨胀系数需要考虑其组合截面的特性，可按式（5）

计算

a为钢管混凝土拱肋截面沿轴线方向的线膨胀系数；

aS为钢材线膨胀系数，取1.2X10-5；

aC为混凝土材料线膨

胀系数，取1.0X10-5。

（3）等效降温值

将收缩次内力等效成降温来计算时，式

（1）中的△Is可表示为

△t为等效降温值；

£

Sh为核心混凝土收缩应变。

本文中根据文献［6］〜［9］中的参数取值，按照降温15C〜

20C计算收缩次内力。

1.2.2有限元法

（1）双单元模型

钢管混凝土是由外包钢管和核心混凝土组成的组合截面，采用有限元程序进行钢管混凝土收缩次内力计算时需要分别建立钢管单元和核心混凝土单元，两者在节点处协调变形，即同节点双单元模型。

采用双单元模型建模进行有限元计算时，可以在软件中直接设置混凝土单元的依时特性，输入混凝土收缩应变模型，从而计算出收缩变形和收缩次内力。

（2）单单元模型单单元模型是将外包钢管与核心混凝土看成一个组合截面，只建立一个钢管混凝土单元，将钢管混凝土等效成一种材料进行计算。

在钢管与核心混凝土完全粘结的情况下，钢管混凝土截面的平均收缩引起超静定结构的次内力。

对于一端固接、一端自由的钢管混凝土构件，假设核心混凝土在无约束状态下的自由收缩变形为△c,由于外包钢管的存在，钢管混凝土的收缩变形为△sc,如图2所示，根据力的平衡原理可得

L为构件的计算长度。

由△sc可以求得超静定拱的多余内力。

采用单单元模型计算时不能考虑核心混凝土与钢管的相互作用,可根据式（9）计算得到钢管混凝土的收缩变形来计算钢管混凝土拱的收缩次内力。

对于普通超静定混凝土拱,混凝土的收缩作用会引起拱结构产生次内力,而对于钢管混凝土拱,拱肋截面由核心混凝土和钢管组成,核心混凝土的收缩作用还会引起拱肋截面的非线性应力。

由于钢管与核心混凝土的相互作用限制了混凝土的自由收缩,从而导致核心混凝土产生拉应力；

钢管与核心混凝土协调变形导致钢管产生压应力。

由图2中的构件,可以得到钢管和核心混凝土的应力分别为

（Tsh,c为收缩引起的核心混凝土拉应力；

（Tsh,s

为收缩引起的钢管压应力。

图2中混凝土的自由收缩变形△C可由混凝土收缩模型计算得到。

有限元程序中有多种收缩模型可供选择，但都是沿用普通混凝土的收缩模型。

常规的混凝土结构暴露在大气环境中，除了混凝土自身的水化反应引起收缩外，还存在混凝土水分丢失而引起的干燥收缩。

对于钢管混凝土中的管内混凝土，外包钢管使其处于密闭环境中，与大气环境没有发生湿度交换，混凝土自身的化学收缩是主要收缩，干燥收缩不存在或极小，可忽略不计。

因此，外包钢管的约束作用与密闭环境使得钢管混凝土的收缩变形远小于普通混凝土。

混凝土的收缩与徐变密切相关，各国已开展了以徐变为主的钢管混凝土的收缩徐变试验研究，结果表明，在众多模型中，ACI209R92模型的收缩徐变预测值与试验值更加接近，为此，DBJ/T13136—2011中的管内混凝土收缩徐变计算模型推荐采用ACI209R92模型，文献[13]中的算例均采用了此模型。

因此，目前在钢管混凝土拱的收缩计算时，主要有2种计算模型，即CEBFIPMC90模型和ACI209R92模型。

2收缩次内力计算实例分析

2.1计算方法

根据第1节所述，计算钢管混凝土拱收缩次内力的方法有2种，本文中采用这2种方法对3个钢管混凝土拱桥实例进行计算，并做对比分析。

计算时，分别采用降温15C〜20C和按混凝

土收缩模型（ACI209R92模型和CEBFIPMC9（模型）直接计算管内混凝土收缩应变的方法计算钢管混凝土拱桥的收缩次内力。

2.2实例基本资料

本文中采用桥梁设计软件MIDAS/Civil对9个钢管混凝土拱桥进行收缩次内力计算。

计算实例中包括单圆管截面钢管混凝土拱桥、哑铃形桁式截面钢管混凝土拱桥和四肢（六肢）桁式截面钢管混凝土拱桥，桥梁资料如表1所示。

2.3收缩次内力计算钢管混凝土拱肋充填的混凝土要求具有自密实混凝土的性能，即流动性高、扩展性好、不分层离析、坍落度经时损失小且要缓凝。

进行收缩次内力计算时，ACI209R92模型的计算参数

取值为：

混凝土强度等级按各实例实际情况取值，坍落度220mm，

细骨料质量分数38%，体积面积比按各个拱桥实例实际管径计算，水泥密度500kg・m-3,空气体积分数2.5%,环境相对湿度90%开始收缩时混凝土龄期为1d;

CEBFIPMC90模型的参数取值为：

开始时混凝土收缩龄期1d，年平均环境相对湿度90%，构件理论厚度按实际取值（由程序自动计算），混凝土强度等级按各桥例实际情况取值。

按收缩模型直接计算钢管混凝土收缩次内力时，收缩与时间有关，因此，本文中收缩次内力分析时间从拱肋空钢管合龙后开始计算至成桥后3650d。

采用双单元模型建立钢管混凝土拱桥有限元模型，核心混凝土单元和钢管单元共节点双单元，两者在节点处变形协调。

混凝土的收缩与时间有关，计算时对钢管混凝土拱桥进行施工阶段划分，各计算实例均分为假设空钢管阶段、各拱肋一次性浇筑混凝土阶段、桥面系施工阶段和成桥3650d阶段。

钢管混凝土拱肋

各构件均采用梁单元模拟，采用等效降温计算时温度荷载按照梁单元荷载施加，即同时在混凝土单元和钢管单元上施加相同的降温值，本文中为了方便比较分析，计算时采用降温15C和20C两种工况。

以重庆巫峡长江大桥为例，全桥共4414个

节点，共划分8974个单元，其中，钢管混凝土拱肋的弦杆划分为992个梁单元；

拱肋的上、下平联和上、下弦杆间的腹杆共3

244个梁单元；

拱肋横撑共1404个梁单元；

吊杆共56个杆单元；

拱上建筑共2876个梁单元；

拱脚采用固接约束，其空间有限元

2.4计算结果分析

对9个钢管混凝土拱桥实例采用解析法和有限元法分别计算收缩次内力，提取拱脚处、L/4截面处和拱顶截面处的内力结果及拱顶处位移，结果如表2〜4所示。

从表2〜4可以看出，在混凝土收缩作用下，桁式截面钢管混凝土拱肋上、下弦管在拱脚处的受力状况为上弦管受拉、下弦管受压；

拱顶处则表现为上弦管受压、下弦管受拉；

而西洋坪大桥和东莞水道桥在拱脚处的受力状况为上、下弦管均受拉，这是由于这2座桥在拱脚段上、下弦管之间填充混凝土以加大其刚度，从而在收缩作用下拱脚段产生的弯曲变形较小，没有形成上、下弦管一拉一压的受力状态。

此外，从表2〜4还可以看出，采用等效降温15C〜20C计算钢管混凝土拱收缩次内力时，其下限值降温15C计算的结果比2种收缩模型的计算结果大很多。

以上弦管及ACI209R92

模型为例，采用降温15C计算的收缩次内力及收缩变形均比采

用ACI209R92模型计算的结果增大了50%

3结语钢管混凝土收缩引起的次内力可以通过解析法和有限元法计算求得，根据对9个钢管混凝土拱桥实例进行分析得出，采用原公路桥规《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）中推荐的等效降温15C〜20C计算收缩次内力时结果偏大，在没有更可靠的计算资料时，直接计算可以采用ACI209R92模型或CEBFIPMC90模型计算管内混凝土的收缩次内力。

若采用等效降温计算，等效降温值还有待进一步研究。