梁板临时支撑加固参考模板Word文档格式.docx

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调节销孔高度使顶托紧顶方木和梁、板；

顶紧后卸下千斤顶分成两组沿后浇带纵向从中间向两端逐步进行支撑加固顶紧。

支撑加固完成后一星期内加强观察，注意支撑加固后的稳定情况。

五、施工注意事项：

1、支撑加固前应先把后浇带部位清理干净，凿除后浇带内松动和不密实的砼；

2、把后浇带部位的梁底模和板底模板支好；

3、支撑加固时要注意安全，并搭设好操作平台；

附：

支撑立杆受力计算书

温州东瓯建设集团兰溪·

捷盛中央广场项目部

2008年8月14日

梁支撑（扣件钢管架）计算书

中央广场工程；

属于框架结构;

地上26层;

地下2层；

建筑高度：

101.15m；

标准层层高：

3.20m；

总建筑面积：

165817.00平方米；

总工期：

800天；

施工单位：

温州东瓯建设集团有限公司。

本工程由兰溪市山田房地产开发有限公司投资建设，金华市建筑设计院有限公司设计，核工业金华工程勘察院地质勘察，金华致远建设工程咨询监理有限公司监理，温州东瓯建设集团有限公司组织施工；

由盛金寿担任项目经理，汪昌银担任技术负责人。

支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

一、参数信息

1.支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0.25；

梁截面高度D（m）:

0.75

混凝土板厚度（mm）:

160.00；

立杆梁跨度方向间距La（m）:

0.60；

立杆步距h（m）:

1.00；

梁支撑架搭设高度H（m）：

3.00；

梁两侧立柱间距（m）:

承重架支设:

1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；

梁底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

扣件连接方式:

单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:

0.80；

2.荷载参数

上部施工模板自重（kN/m2）:

0.65；

上部钢筋自重（kN/m3）:

2.50；

上部施工均布荷载标准值（kN/m2）:

4.5；

上部振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.0

3.材料参数

木材品种：

柏木；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

4.梁底参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

50.0；

梁底方木截面高度h（mm）：

100.0；

二、梁底支撑的计算

梁底支撑采用方木。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=（24+2.5）×

0.75×

0.083=1.656kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.65×

0.083×

（2×

0.75+0.25）/0.25=0.379kN/m；

（3）活荷载为施工荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（4.5+2）×

0.083=0.542kN/m；

2.方木的支撑力验算

静荷载设计值q=1.2×

1.656+1.2×

0.379=2.442kN/m；

活荷载设计值P=1.4×

0.542=0.758kN/m；

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×

10×

10/6=83.33cm3；

I=5×

10/12=416.67cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=2.442+0.758=3.201kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×

3.201×

0.6×

0.6=0.115kN.m；

最大应力σ=M/W=0.115×

106/83333.3=1.383N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值1.383N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：

q1=（24.000+2.500）×

0.750=19.875kN/m2；

（2）模板的自重（kN/m2）：

q2=0.650kN/m2；

（3）活荷载为施工荷载（kN/m2）：

q3=（4.500+2.000）=6.500kN/m2；

q=1.2×

（19.875+0.650）+1.4×

6.500=33.730kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图（kN）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.314kN，中间支座最大反力Rmax=5.133；

最大弯矩Mmax=0.125kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.013mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.125×

106/5080=24.655N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值24.655N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

三、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.133kN；

R<

6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

四、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=0.314kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×

0.149×

3=0.536kN；

楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×

（0.60/2+（0.60-0.25）/2）×

0.60×

0.65=0.222kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×

0.160×

（2.50+24.00）=1.450kN；

N=0.314+0.536+0.222+1.45=2.523kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

（1）

k1--计算长度附加系数，取值为：

1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×

1.7×

1=1.964m；

Lo/i=1963.5/15.8=124；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.428；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=2522.768/（0.428×

489）=12.054N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=12.054N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力：

N1=5.133kN；

（3-0.75）=0.536kN；

N=5.133+0.536=5.535kN；

σ=5534.834/（0.428×

489）=26.446N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=26.446N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

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