长和广场模板施工方案.docx

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长和广场模板施工方案

长和广场工程

模

板

专

项

方

案

编制

审核

批准

湖南省长盛建设有限公司

二零零八年七月

第一节工程概况

第二节模板设计

第三节模板支设

第四节模板结构设计及构造要求

第五节模板拆除

第六节安全管理

第一节工程概况

本工程位于衡阳市石鼓区船山大道与易赖西街交汇处，由衡阳长河房地产集团开发有限公司投资兴建，总建筑面积约65000m2。

主要使用功能为：

商业综合住宅楼，负二层为设备用房及停车场，负一～三层为商场，四、五层为客房部，六层为设备控制转换层，七～三十一层为住宅。

一、建筑物层高：

地下室负二层3.3m，负一层4.2m，地上一层为5.8m，二、三层为4.1m，四～六层为3.3m，七～三十一层为3.0m。

其中地上1～6层裙楼总高23.9m,7～31层总高75m。

二、结构特点：

框、剪结构。

竖向结构：

地下室与裙楼部分的竖向结构为框架柱＋剪力墙＋筒体，塔楼部分的竖向结构为剪力墙＋筒体；

水平结构：

转换层以下的蜂巢芯空心楼盖系统，转换层及其以上的标准层为常规的梁板结构。

柱子：

设计最大截面为Z-10柱1300×1300，最大支模高度4900mm（5800－900）；

墙：

设计最大墙厚为500mm，最大支模高度5800mm；

梁：

设计最大截面为900×2800（设计的七层梁KL29），梁底距楼面高度为500mm。

第二节模板设计

一、设计内容与原则

1、设计内容

主要包括选型、选材、配制、结构设计和绘制模板施工图等。

2、主要原则

本工程模板设计主要遵循下面几个原则：

<1>实用性，主要是保证混凝土结构的质量，具体要求是：

①接缝严密，不漏浆

②保证构件的形状尺寸和相互位置的正确

③模板的构造简单，支拆方便

<2>安全性，保证在施工过程中不变形，不破坏，不倒塌。

<3>经济性

针对本工程的具体情况及衡阳的实际市情，因地制宜，就地取材，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。

二、材料及型号选用

我公司有大量的钢管、门架及配件，因此本工程模架采用φ48×3.5钢管及门式脚手架；模板采用市场上大量销售的木胶合板，规格为1830×1220，厚度为15mm；大小楞采用钢管或木枋，木枋规格为50×70。

三、模板配制

根据设计要求，所有梁、柱模采用已加工的定型模，所有墙、板模在施工现场拼制。

所有模板工程要严格保证设计的模板尺寸，不得克扣。

第三节模板支设

一、支模架的搭设

1、地上一层采用满堂红钢管支模架，立杆间距由计算确定，原则上不大于1.4m，水平拉杆离地20－30cm设第一道；中间按设计步距增设水平拉杆。

2、标准层及其它蜂巢芯空心楼盖的支模架采用门式脚手架，所有支模架的立杆底部都要设置硬木垫块。

3、转换层以下楼层采用2层模架承受荷载；转换层采用3层模架承受荷载，并且梁板分开浇注（先浇注梁，最后再浇注板）；转换层以上标准层则采用1层模架承受荷载。

二、模板的安装

1、柱子模板的安装

柱子模板一次安装到梁底板，设置柱外支撑系统，不能依赖满堂红脚手架，要保证其刚度和稳定性，相互连结成整体，设置大八字拉结撑，对于在同一轴线相同尺寸或有一边可通线的，都要拉通线校正，保证柱的轴线，垂直度的正确性。

详见下图：

2、梁、楼面底板模板的安装

梁底板的铺设顺序由梁两端往中间铺设，避免梁端出现小板。

跨度大于4m的梁，梁底板按3‰起拱。

通长的梁、梁底板与梁侧板拉通线校直。

当梁高大于500时，每隔400加设一道对拉螺杆，间距600。

楼面底板模板的铺设由四周向中间铺设，把小块模板放在底板中间。

对于要锯口的底板，应量准尺寸，弹好墨线，锯方正。

梁底板的支设详见下图：

有梁板的梁、板支模示意图

（当梁高hw超过1.2m，采用φ14@400对拉螺杆）

3、墙板模板的安装

对于墙板模板，在阴阳角处的模板必须是整块模板，把短模板留置在中间，已确保墙板的阴阳角方正。

墙板的上口模板要拉通线进行校直。

墙板的支设详见下图：

4、模板的拼装要做到拼缝严密，阴阳角方正，不跑模、不漏浆，为达到上述要求，柱模板与梁模板、主梁模板与次梁模板，楼面底模板与梁侧模板以及柱模板进行拼缝处理，详见下图：

5、楼梯模板的安装　

楼梯模板的安装顺序为先安装平台梁及基础模板，再装楼梯底板，最后安装侧模和踏步立模。

侧模采用定型木模板。

楼梯支模详见下图：

第四节模板结构设计及构造要求

一、墙模板结构构件计算：

该工程墙体模板采用木胶合板拼装，墙高5.8m，厚50cm，宽7.5m。

材料规格：

木胶合板（1830×1220），厚15mm，分四行横排拼成，木枋（50×70）间距不大于300；内钢楞（水平向）采用2根φ48×3.5钢管，间距500mm，外楞（垂直向）采用同一规格钢管间距为600mm。

对拉螺栓采用M18垂直间距500mm，水平间距600mm。

模板拼装如下图：

混凝土土自重（γc）为24KN/m3,浇筑速度为3.6m/h，混凝土温度为200C，用插入式振捣器振捣。

木胶合板抗弯强度设计值为fm=13N/mm2，弹性模量E=10000N/mm2。

普通螺栓（Q235）抗拉强度设计值为170N/mm2。

模板允许挠度2mm,钢楞3mm。

1、荷载设计值：

①混凝土侧压力：

a、混凝土侧压力标准值：

F1=0.22γctoß1ß2v½其中to=200/（20＋15）=5.71；ß1取1.2；ß2取1.15（本工程采用掺加缓凝作用外加剂的商品混凝土，塌落度为160～180）

F1=0.22×24×5.71×1.2×1.15×3.6½=78.94KN/mm2

F2=γcH=24×5.8=139.2KN/mm2

取二者较小值，即F1=78.94KN/mm2

b、混凝土侧压力设计值：

F=F1×分项系数×折减系数=78.94×1.2×0.85=80.5KN/mm2

②倾倒混凝土产生的水平荷载：

查表得6KN/mm2

荷载设计值为：

6×1.4×0.85=7.14KN/m2

③荷载组合：

F/=78.94＋7.14=86.1KN/m2

2、验算：

①木胶合板模板验算：

由于胶合板设加强木枋，厚度按50mm计，木胶合板的截面特性：

净截面惯性矩Ix=bh3/12=110×503/12=11.46×105mm4

净截面抵抗矩Wx=bh2/6=110×502/6=45833mm3

计算简图如下：

化为线性均布荷载：

q1=F/×0.6/1000=86.1×0.6/1000=51.66N/mm（用于计算承载力）

q2=F×0.6/1000=80.5×0.6/1000=48.3N/mm（用于验算挠度）

a、抗弯强度验算：

由于模板伸臂端长度（110）与基本跨度（500）之比110/500=0.22<0.4，则伸臂端挠度比基本跨挠度小，可按2跨连续梁计算。

弯矩设计值M=0.125q1l=0.125×51.66×500N•mm

抗弯承载能力σ=M/W=0.125×51.66×500/45833=0.07N/mm2

b、挠度验算：

ω=0.521ql4/100EI

=0.521×48.3×5004/（100×10000×1146000）

=1.37mm<[ω]=2mm可

②内钢楞验算：

2根φ48×3.5钢管的截面特性为：

I=2×12.19×104mm4W=2×5.08×103mm3

化为线性均布荷载：

q1=F/×0.5/1000=86.1×0.5/1000=43.05N/mm（用于计算承载力）

q2=F×0.4/1000=80.5×0.5/1000=40.25N/mm（用于验算挠度）

a、抗弯强度验算：

由于内钢楞伸臂端长度（150）与基本跨度（600）之比150/600=0.25<0.4，则伸臂端挠度比基本跨挠度小，构件跨度超过3跨时，可按3跨连续梁计算。

弯矩设计值M=0.1q1l2=0.1×43.05×6002=4.305×6002N•mm

抗弯承载能力σ=M/W=4.305×6002/（2×5.08×103）=152.54N/mm2

b、挠度验算：

ω=0.677q2l4/100EI

=0.677×40.25×6004/（100×2.06×105×2×12.19×104）

=0.7mm<[ω]=3mm（可）

③对拉螺栓验算：

M18螺栓净截面面积为A=189mm2

对拉螺栓的拉力N=F/×内楞间距×外楞间距=86.1×0.6×0.5=25.83KN

对拉螺栓的应力σ=N/A=25830/189=136.7N/mm2<170N/mm2（可）

二、梁模构件计算：

先取一个梁截面900×2800（转换层梁），梁底、侧模均采用15mm厚木胶合板；梁离地0.5m（实际施工时可以用硬木直接垫在楼层梁上，这里为对模架进行验算，假设高度为1.8m）；模架采用φ48×3.5钢管脚手架支设，垂直梁方向采用单立杆共设置3排，间距500，平行梁方向间距500；小楞间距50cm，大楞间距50cm；对拉螺杆沿梁高每400mm设一道，沿梁水平间距为500mm。

支撑构件均采用φ48×3.5的钢管，简图如下：

木胶合板模板设计强度与弹性模量如下：

fc=10N/mm2fm=13N/mm2E=10000N/mm2

重力密度为5KN/m3

底模下因设加强木枋厚度按50mm计算。

1、荷载统计

底模自重5×0.05×0.9×1.2=0.27KN/m

混凝土自重24×0.9×2.8×1.2=72.576KN/m

钢筋荷重1.5×0.9×2.8×1.2=4.536KN/m

振捣混凝土荷载2×0.9×1.4=2.52KN/m

合计：

79.902KN/m

乘以拆减系数0.9得：

q=79.902×0.9=71.91KN/m

2、验算：

①底模验算：

a、抗弯强度验算：

按简支梁验算，计算简图如下：

M=ql2/8=71.91×0.52/8=2.25×106N•mm

W=bh2/6=900×502/6=0.375×106mm3

σ=M/W=2.25×106/0.375×106=6N/mm2

b、挠度验算：

荷载不包括振捣混凝土荷载

q/=（79.902－2.52）×0.9=69.6KN/m

I=bh3/12=900×503/12=112.5×106mm4

ω=5q/l4/384EI=5×69.6×5004/（384×10000×112.5×106）

=0.05mm<[W]=l/400=500/400=1.25mm满足要求

②小楞验算：

作用在小楞上的集中荷载为：

P=ql/2=79.902×500/2=19976N

a、抗弯强度验算：

M=Pl（2－b/l）/8=19976×500×（2－900/500）/8=2.5×105N•mm

σ=M/W=2.5×105/5.08×103=49.15N/mm2

b、挠度验算：

荷载不包括振捣混凝土荷载，作用在小楞上的集中荷载P/=q/l/2=69.69×500/2=17423N

ω=P/l3/48EI

=17423×5003/（48×2.06×105×12.19×104）

=1.81mm

③大楞验算：

按连续梁计算，将承受小楞传来的集中荷载，简化为均布荷载：

由ql/2=P/3得q=2p/3l=2×19976/3×500=26.6N/mm

a、抗弯强度验算：

M=ql2/10=26.