模板专项方案Word格式.docx

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2、模板拆除：

（1）在混凝土强度达到1.2MPa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。

拆除下的模板应及时清理，刷好隔离剂。

（2）底模拆除：

跨度均在2m以下，强度达到50%即可拆除，跨度大于8m的顶板、梁当混凝土强度达到设计强度100%强度后方可拆除外，其余顶板、梁模板在混凝土强度达到设计强度的75%强度后方可拆除。

拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落人或物造成事故。

拆除承重模板，设临时支撑，防止整块突然塌落。

（3）拆除模板时，操作人员佩挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，不准向下乱扔。

（4）顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏模板。

拆除的模板、龙骨及丝托要码放整齐，并注意不要集中堆放。

拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。

（5）拆除模板的顺序和方法，应遵循先支后拆，后支先拆；

先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板;

自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。

四、模板计算

本方案中，只计算具有代表性的板、梁、柱。

为方便施工，其他的现浇混凝土构件，其模板的支设方法及方式和以下计算的同类构件相同。

为避免繁琐，此设计不另行计算。

（一）板模板计算

本方案中，按照结构最不利荷载计算。

结构最大层高为3.3M，楼板的厚度为130㎜，采用竹胶模板，模板规格为1200㎜×

2440㎜×

15㎜，重量为0.3kg/㎡，横楞采用方木，其规格为100㎜×

4000㎜，间距为200㎜。

一、参数信息：

模板支架搭设高度为3.3米，

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.60米。

梁顶托采用10号工字钢。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×

2.8。

二、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板按照三跨连续梁计算。

使用模板类型为：

胶合板。

静荷载标准值q1=20.000×

0.110×

1.000+0.350×

1.000=2.550kN/m

活荷载标准值q2=（2.000+2.500）×

1.000=4.500kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=100.00×

1.50×

1.50/6=37.50cm3；

I=100.00×

1.50/12=28.13cm4；

（1）抗弯强度计算

f1=M/W<

f

其中f1——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

f——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100q1l2+0.117q2l2=0.100×

1.2×

2.550×

0.2002+0.117×

1.4×

4.500×

0.2002=0.042kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f1=0.042×

1000×

1000/37500=1.120N/mm2

面板的抗弯强度验算f1<

f,满足要求!

（2）抗剪计算T1=3Q/2bh<

T

其中最大剪力Q=0.600q1l+0.617q2l=0.600×

0.200+0.617×

0.200=1.145kN

　　截面抗剪强度计算值T1=3×

1144.6/（2×

1000.000×

15.000）=0.114N/mm2

　　截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2

抗剪强度验算T1<

T，满足要求!

（3）挠度计算v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×

2004/（100×

6000×

281250）=0.016mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

三、支撑方木的计算

方木按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=20.000×

0.200=0.440kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.350×

0.200=0.070kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（2.500+2.000）×

0.200=0.900kN/m

静荷载q1=1.2×

0.440+1.2×

0.070=0.612kN/m

活荷载q2=1.4×

0.900=1.260kN/m

2.方木的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下:

均布荷载q=0.612+1.260=1.872kN/m

最大弯矩M=0.100ql2=0.100×

1.872×

1.00×

1.00=0.187kN.m

最大剪力Q=0.600ql=0.600×

1.000=1.123kN

最大支座力N=1.100ql=1.100×

1.000=2.059kN

方木的截面力学参数为

W=5.00×

10.00×

10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×

10.00/12=416.67cm4；

（1）方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.187×

106/83333.3=2.24N/mm2

方木的抗弯计算强度≤13.0N/mm2,满足要求!

（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:

Q=0.600ql=1123N

截面抗剪强度必须满足:

T1=3Q/2bh<

截面抗剪强度计算值T1=3×

1123/（2×

50×

100）=0.337N/mm2

截面抗剪强度设计值T=1.70N/mm2

方木的抗剪计算强度≤1.7N/mm2,满足要求!

（3）方木挠度计算qk=0.510kN/m

最大变形v=0.677qkl4/100EI=0.677×

0.510×

1000.004/（100×

9000.00×

4166666.67）=0.092mm

方木的最大挠度小于1000.00/250,满足要求!

四、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=2.059kN

均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。

托梁计算简图

托梁剪力图（kN）

托梁弯矩图（kN.m）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图

经过计算得到最大弯矩M=1.064kN.m

经过计算得到最大支座F=11.494kN最大变形V=0.041mm

◆连续梁支座反力复核验算：

连续梁受力累加：

Pn=0.135×

3.000+2.059+2.059+2.059+2.059+2.059+2.059+2.059+2.059+2.059+2.059+2.059+2.059+2.059+2.059+2.059=31.3kN

支座反力从左到右相加：

Rn=4.152+11.494+11.494+4.152=31.3kN

杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!

◆连续梁弯矩复核验算：

假定顺时针方向力矩为正力矩。

已知力对B点取矩：

-（0.135×

3.0002/2+2.059×

0.100+2.059×

0.300+2.059×

0.500+2.059×

0.700+2.059×

0.900+2.059×

1.100+2.059×

1.300+2.059×

1.500+2.059×

1.700+2.059×

1.900+2.059×

2.100+2.059×

2.300+2.059×

2.500+2.059×

2.700+2.059×

2.900）=-46.90kN.m

求出的支座反力对B点取矩：

（顺时针力矩）

支1:

4.152×

3.000=12.46

支2:

11.494×

2.000=22.99

支3:

1.000=11.49

顺时针力矩之和：

12.46+22.99+11.49=46.94KN.m

顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=49.00cm3；

截面惯性矩I=245.00cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.064×

106/1.05/49000.0=20.68N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.041mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!

五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

钢管的自重计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）》附录A满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是48×

2.8钢管，不是规范标准的48.3×

3.6钢管，按照截面积做折减计算：

0.128=0.163×

3.974/5.06，取0.1280kN/m

NG1=0.1280×

3.300=0.422kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×

1.000×

1.000=0.350kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=20.000×

1.000=2.200kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=2.972kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2

经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.500+2.000+0.000）×

1.000=4.500kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=9.867kN

六、立杆的稳定性计算

本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度3.30m，搭设宽度4.80m！

1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

（规范JGJ130-2011，5.2.6-1公式）

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.867kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/ii——计算立杆的截面回转半径（cm），i=1.60

A——立杆净截面面积（cm2），A=3.97

W——立杆净截面抵抗矩（cm3），W=4.25

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）

f——钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2

l0——计算长度（m）

◆依据《扣件式规范JGJ130-2011》，由公式5.4.6-1或5.4.6-2计算

l0=ku1（h+2a）（5.4.6-1）l0=ku2h（5.4.6-2）

k——满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表5.4.6，取1.155

u1——计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取1.216

u2——计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取1.912

h——脚手架步距，h=1.600m

a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a=0.30m

1.1.公式（5.4.6-1）

1.1.1.验算长细比k取1，

λ=1×

1.216×

（1.600+2×

0.300）×

100/1.600=167<

[λ]=250,满足要求!

1.1.2.验算立杆稳定性k取1.155，

l0=1.155×

0.300）=3.089m

l0/i=308.901/1.600=193

由l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数

=0.193

钢管立杆受压应力计算值

=9867.000/（0.193×

397.4）=128.425N/mm2

立杆的稳定性计算

<

f=205.00N/mm2,满足要求!

1.2.公式（5.4.6-2）

1.2.1.验算长细比k取1，

1.912×

1.600×

100/1.600=191<

[λ]=210,满足要求!

1.2.2.验算立杆稳定性k取1.155，

1.600=3.533m

l0/i=353.338/1.600=221

=0.149

=9867.000/（0.149×

397.4）=166.886N/mm2

2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

（规范JGJ130-2011，5.2.6-2公式）

风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式

（规范JGJ130-2011，5.2.9公式）

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2），Wk=1.00W0UsUz=1.00×

0.300×

0.240×

1.200=0.086kN/m2

h——立杆的步距，h=1.60m

la——立杆迎风面的间距，la=1.00m

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=1.00m

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×

0.086×

1.600/10=0.028kN.m

N——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值

Nw=1.2×

2.972+0.9×

4.500=9.237kN

2.1.公式（5.4.6-1）

验算立杆稳定性

=9237.0/（0.193×

397.4）+28000.0/4248.0=126.817N/mm2

2.2.公式（5.4.6-2）验算立杆稳定性

=9237.0/（0.149×

397.4）+28000.0/4248.0=162.822N/mm2

3.满堂支撑架构造验算

3.1.高宽比验算

支撑架搭设高宽比为：

n=3.30/4.80=0.7

支撑架搭设间距为：

1.00

查规范JGJ130-2011附录C表C-2、C-3得到此工况下最大高宽比为：

N=2.0

高宽比n<

=N，满足要求！

3.2.跨数验算

支撑架搭设跨数为：

n=4.80/1.00=4.8

支撑架搭设间距为：

查规范JGJ130-2011附录C表C-2、C-3得到此工况下最小跨数为：

N=4.0

跨数n>

七、扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数1.00

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8×

1.00=8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0×

1.00=8.00KN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

八、楼板强度的计算

1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取7.80m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

单元板宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2574.0mm2，fy=360.0N/mm2。

板的截面尺寸为b×

h=7800mm×

110mm，截面有效高度h0=90mm。

按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天...

承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边7.80m，短边7.80×

0.50=3.90m，

楼板计算范围内摆放8×

4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=1×

（0.35+20.00×

0.11）+1×

（0.42×

8×

4/7.80/3.90）+1.4×

（2.00+2.50）=9.89kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=7.80×

9.89=77.17kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0829×

ql2=0.0829×

77.17×

3.902=97.30kN.m

验算楼板混凝土强度的平均气温为25.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到10天后混凝土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=9.94N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ=Asfy/bh0fc=2574.00×

360.00/（7800×

90.00×

9.94）=0.133

计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

s=ξ（1-0.5ξ）=0.133×

（1-0.5×

0.133）=0.124；

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M2=

sbh02fc=0.124×

7800×

90.0002×

9.94×

10-6=77.86kN.m

结论：

由于ΣMi=77.86<

Mmax=97.30

所以第10天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第2层以下的模板支撑必须保存。

3.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求

第3层楼板所需承受的荷载为

0.11）+

1×

2×

4/7.80/3.90）+

1.4×

（2.00+2.50）=13.11kN/m2

13.11=102.28kN/m

Mmax=0.0829×

102.28×

3.902=128.96kN.m

得到20天后混凝土强度达到89.90%，C30.0混凝土强度近似等效为C27.0。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=12.85N/mm2

12.85）=0.103

s=ξ（1-0.5ξ）=0.103×

0.103）=0.097；

M3=

sbh02fc=