13m高扶壁式挡墙计算书手算与软件复核.docx
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13m高扶壁式挡墙计算书手算与软件复核
一、基本资料
某电站尾水电站总装机3250KW(2000KW+1250KW),最大引水流量为40m3/s(循环尾水),根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252-2000),本电站工程规模为小
(2)型,工程等别为Ⅴ等,主要建筑物和次要建筑物工程级别均为5级。
根据《水工混凝土结构设计规范》(DL/T5057—1996),建筑物结构安全级别为Ⅲ级。
根据《中国地震动参数区划图》(GB18306—2001),本区地震动峰值加速度小于0.05g,相当于地震烈度低于Ⅵ度,区域稳定。
根据《水工建筑物抗震设计规范》(GB5077—1997)的规定,可不作抗震安全复核。
二、工程布置
根据计算,本电站两台机组运行时需要调节水量8095m3,结合现场地形及上下游建筑物布置形式,前池总体呈梯形布置,上游接进口转换井,下游接厂房进水口及溢流孔,总长42.0m,进口宽10.0m,出口总宽27.0m(详见施工平面图)。
前池底板高程20.5m,与溢流孔进口底板同高,边墙墙顶高程33.4m。
正常运行时,池内正常水位31.8m,因故障突然停机时,池内最高水位32.77m。
边墙外侧距墙外边缘10.0m范围内回填土地面高程28.0m(自然地面高程22.50~23.50),然后以1:
2边坡与自然地面衔接。
三、结构形式及尺寸拟定:
前池采用底板与边墙分离式钢筋混凝土结构,结构所处的环境类别为二类,素混凝土及回填部分采用C15混凝土,钢筋混凝土采用C25混凝土,钢筋采用Ⅰ级(fy=210Nmm2)、Ⅱ级(fy=310Nmm2)钢筋。
底板厚度拟定为0.6m,边墙采用扶壁式挡土墙结构,墙面板厚度初定为0.6m,底板厚度初定为0.8m,扶壁厚度初定为0.4m,底板总宽度初定为8.0m,前趾板净挑底度初定为1.0m,扶壁间净距初定为4.0m。
边墙断面尺寸如下图所示。
四、结构稳定计算
本工程前池为半埋式地下结构,边墙与底板之间设缝分开,稳定计算只计算边强的地基应力、抗倾、抗滑稳定及底板的抗浮稳定。
计算荷载考虑基本组合和特殊组合两类,详见下表:
荷载组合
计算情况
荷载
说明
自重
水重
静水压力
扬压力
土压力
淤沙压力
风压力
浪压力
冰压力
土的冻胀力
地震荷载
其它
基本组合
完建工况
√
—
√
√
√
—
—
—
—
—
—
√
正常运行
√
√
√
√
√
—
—
—
—
—
—
√
特殊组合
事故停机
√
√
√
√
√
—
—
—
—
—
—
√
1、荷载统计
素混凝土容重取24.0KN/m3,钢筋混凝土容重取25.0KN/m3,墙后回填土容重取20.0KN/m3,水重取10KN/m3。
边墙计算取两个扶壁中心轴线间距单元体为计算单元(计算单元长度4.0+0.4=4.4,1#墙),进行稳定计算。
(1)结构自重计算:
A)底板:
(h=800):
G1=25×8.0×4.4×0.8=704.0KN
B)墙面板:
(h=600)
G2=25×12.9×4.4×0.6=851.4KN
C)扶壁:
(h=400)
G3=25×[0.5×(0.5+6.4)×11.3×0.4]=389.85KN
D)踵板上土重:
G4=20×4.4×6.4×7.5=4224.0KN
E)前趾上水重:
正常运行期:
G5=10.0×1.0×4.4×(31.80-20.5)=497.2KN
溢流期:
G5=10.0×1.0×4.4×(32.77-20.5)=539.88KN
(2)墙后回填土侧向土压力计算:
回填土容重取γ=20KN/m3,按静止土压力计算,采用《水工荷载规范》公式(11.1.3)静止土压力公式计算;作用于单位长度墙背的静止土压力标准值为:
式中:
FOK—静止土压力标准值(KN/m)
K0—静止土压力系数;
—墙后填土的有效内摩擦角。
查《水工建筑物荷载规范》表F5,取K0=0.52,作用在计算单元墙背上的静止土压力为:
(3)静水压力
正常运行时,设计水位为31.80m;
事故停机溢流时,前池最高水位为32.77m;
(4)扬压力
本工程前池段场区地面高程为23.0~23.6m,根据地质勘察报告ZK2313、ZK2328、ZK2329,钻孔稳定水位均为0.3m,初步确定前池场区地下水位按23.0m计。
边墙底板底面高程为19.7m,作用在计算单元体底板上的扬压力为:
F2=10.0×(23.0-19.7)×4.4×8.0=1161.6KN
2、地基强度稳定计算
分别对施工完建期、正常运行期和泄洪期三种工况进行地基承载力验算
施工完建期(计算详见表一)
表一施工完建期计算表
序号
荷载名称
竖向力
水平力
对底板中心线取矩
对倾覆点A取矩
力臂
(m)
力臂
(m)
1
底板G1
624.0
0.0
4.0
2496.0
2
面板G2
774.0
2.7
2089.98
1.3
1006.2
3
扶壁G3
389.85
0.255
99.41
3.745
1460.0
4
土重G4
3840.0
0.8
3072.0
4.8
18432.0
5
水重G5
0
0.0
0
6
土压力Fok
1576.2
2.77
4366.1
2.77
4366.1
7
水压力F1
0
0
8
扬压力
—
合计
5627.85
1576.2
3072.0
6555.49
23394.2
4366.1
5627.85
1576.2
3483.49
由上表计算可知:
∑N=5627.85KN∑F=1576.2KN-m∑M=3483.49KN-m
底板底面积为:
A=8.0×4.4=35.2m2
a)地基应力计算:
<200MPa
地基应力不均匀系数:
b)抗滑稳定计算:
抗滑稳定按《水闸设计规范》(SL265-2001)公式(7.3.6-1)计算:
c)抗倾覆稳定计算:
抗倾覆稳定按《水闸设计规范》(SL265-2001)公式(7.4.8)计算:
正常运行期(计算详见表二)
表二正常运行期计算表
序号
荷载名称
竖向力
水平力
对底板中心线取矩
对倾覆点A取矩
力臂
(m)
力臂
(m)
1
底板G1
624.0
0.0
4.5
2496
2
面板G2
774.0
2.7
2089.8
1.8
1006.2
3
扶壁G3
389.85
0.255
99.41
4.589
1460.0
4
土重G4
3840.0
0.8
3072.0
5.55
18432
5
水重G5
497.2
3.5
1740.2
0.75
248.6
6
土压力Fok
1576.2
2.77
4366.7
2.77
4366.7
7
水压力F1
2809.2
4.57
12838.1
4.57
12838.1
8
扬压力
—
合计
6125.05
2809.2
1576.2
15910.1
8296.11
36480.9
4366.7
6125.05
1233
7613.99
由上表计算可知:
∑N=6125.05KN∑F=280.22KN-m∑M=1068.01KN-m
底板底面积为:
A=8.0×4.4=35.2m2
a)地基应力计算:
地基应力不均匀系数:
b)抗滑稳定计算:
抗滑稳定按《水闸设计规范》(SL265-2001)公式(7.3.6-1)计算:
c)抗倾覆稳定计算:
抗倾覆稳定按《水闸设计规范》(SL265-2001)公式(7.4.8)计算:
最高水位时(计算详见表三)
表三泄洪时计算表
序号
荷载名称
竖向力
水平力
对底板中心线取矩
对倾覆点A取矩
力臂
(m)
力臂
(m)
1
底板G1
624.0
0.0
4.5
2496
2
面板G2
774.0
2.7
2089.8
1.8
1006.2
3
扶壁G3
389.85
0.255
99.41
4.589
1460.0
4
土重G4
3840.0
0.8
3072.0
5.55
18432
5
水重G5
539.88
3.5
1889.58
0.75
269.94
6
土压力Fok
1576.2
2.77
4366.7
2.77
4366.7
7
水压力F2
3312.2
4.89
16196.7
4.89
16196.7
8
扬压力
—
合计
6167.73
3312.2
1576.2
19268.7
8445.49
39860.84
4366.7
6167.73
1736
10823.21
由上表计算可知:
∑N=6167.73KN∑F=394.54KN-m∑M=1681.96KN-m
底板底面积为:
A=8.0×4.4=35.2m2
a)地基应力计算:
<200MPa
地基应力不均匀系数:
b)抗滑稳定计算:
抗滑稳定按《水闸设计规范》(SL265-2001)公式(7.3.6-1)计算:
c)抗倾覆稳定计算:
抗倾覆稳定按《水闸设计规范》(SL265-2001)公式(7.4.8)计算:
以上计算结果表明,满足地基强度及稳定要求。
四、底板内力及配筋计算
四、设计系数取值
1)结构重要性系数取,设计状况系数,结构系数取;
2)荷载分项系数:
结构自重、永久设备对结构不利时取1.05,对结构有利时取0.95;
静止水压力取1.0;静止土压力取1.2。
底板荷载包括自重、水重、填土重、地基反力(浮托力、渗透压力忽略)等垂直向外力。
底板前趾按悬挑板计算,踵板计算按两种情况考虑:
a)踵板净宽l2与扶壁间净距l1的比值l2/l1≤1.5时,按三边固定一边自由双向板计算;b)踵板净宽与扶壁间净距的比值l2/l1>1.5时,则自面板起至离面板1.5l1为止部分,按三边固定一边自由双向板计算;在此以外部分按单向连续板计算。
底板荷载分布如下图所示:
前趾板结构计算:
前趾板按悬挑结构计算,计算简图如下图