脚手架工程施工方案文档格式.docx

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横向支撑：

两端设置，中间每隔6跨设置一道，横向支撑沿高度方向呈之字布置。

（5）脚手架的使用和安全管理

建筑脚手架在搭设使用和拆除中要严格实行安全管理，防止和减少事故的发生。

1）在使用过程中不得任意拆除必不可少的构件和连墙件，不得在脚手架作业面超载。

2）作业层满铺脚手板（或竹笆），架面与墙之间用脚手架（或竹笆）盖严。

3）施工人员在作业层操作时，不得用力过猛，致使身体失去平衡，不得集中多人搬运重物。

4）施工人员必须戴好安全带，安全帽，严禁酒后作业，禁止在架子上休息，上下攀登。

5）专职安全员，架子工工长必须经常对脚手架进行检查。

（6）门洞构造要求

1）洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm。

2）洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部；

增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。

（7）电梯井及建筑出入口钢管脚手架搭设

1）电梯井脚手架采用Ф48×

3.5钢脚手管搭设，立杆纵横<

800mm，每隔4层铺设双层竹笆加安全防护网隔断。

已拆除排架的楼层，在电梯井门处需用安全防护栏封闭，高度为1.2m以上。

每段脚手架在脚手架底部，楼面沿电梯井短边方向搁置在I20工字钢上。

2）建筑物出入口处采用平行弦桁架结构形式，并进行出入口处脚手架加固。

在开口处的两侧采用双立杆，悬空立杆下端增设安全扣件，此处连接要紧密，每步都必须设置。

出入口脚手架上方设双层防护棚，满铺竹笆，以保护出入人员的安全。

（8）脚手架搭设顺序

1）按脚手架的柱距、排距要求进行放线、定位。

2）杆件搭设顺序如下：

放置纵向扫地杆──立柱──横向扫地杆──第一步横向水平杆──连墙件（或加抛撑）──第二步横向水平杆……。

（9）脚手架搭设注意事项

1）垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。

2）搭设立柱时，外径不同的钢管严禁混用，相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合构造要求。

3）开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

4）当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。

5）封闭行脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角柱固定。

6）双排脚手架的横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm。

7）当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。

8）剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。

9）对接扣件的开口应朝上或朝内。

各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

10）铺设脚手板时，应满铺、铺稳，靠墙一侧立墙面距离不应大于150mm。

脚手板的探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆上，在拐角、斜道平口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以放置滑动。

11、栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧，上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于150mm。

12、脚手架搭设完毕后，必须经有关部门验收后，方可投入使用。

（10）、脚手架拆除要点

1）划出工作区域，禁止行人进入。

2）严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆除，先绑者后拆除，一般先拆栏杆，脚手板，剪刀撑，而后拆小横杆，大横杆立杆等。

3）统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先告知对方以防坠落。

4）材料工具要用滑轮和绳索运送不得乱扔。

5）连墙撑只能在拆到该层时才许拆除，严禁在拆架前先拆连墙撑

6）拆除的构件应及时分类堆放，以便运输、保管。

2外脚手架的验算：

脚手架的验算项目：

纵向、横向水平杆的强度及刚度；

立杆稳定性验算。

（1）由于脚手架的搭设尺寸为纵向、横向水平杆验算1.5×

1.2m，符合《建筑施工脚手架实用手册》中表4-34的要求。

故纵向、横向水平杆的抗弯强度、抗弯刚度及扣件的抗滑移均满足要求，不需验算。

（2）立柱稳定性验算：

本工程脚手架为单立杆，故需验算的项目为脚手架底部的立柱稳定。

（不考虑立柱偏心的影响）

１）荷载计算：

①脚手架自重产生的轴心力NGK：

查表得到：

一个柱距范围内每米脚手架自重产生的轴心压力标准值---gk=0.140kN/m；

则：

脚手架在34m处自重产生的轴心压力标准值为NGK=3.948kN；

脚手架在底部自重产生的轴心压力标准值为NGK=8.85kN；

（算上增加的立杆和扣件）

②脚手架活荷载产生的轴心压力标准值：

脚手板考虑四层搭设，则查表得到：

四层脚手板产生的轴心压力标准值：

NQ1K=1.215＋1.5×

0.18=1.485kN;

防护材料产生的轴心压力标准值（立网网目尺寸为3.5×

3.5cm，绳径3.2mm，自重0.01kN/m2）：

NQ2K=0.01×

1.5×

53.2=0.798kN;

考虑二层同时施工，施工均布荷载QK=2×

3.0=6.0kN/m2,查表得到施工荷载产生的轴心压力标准值：

NQ3K=6.08kN;

脚手架活载在底部产生的轴心压力标准值为：

脚手架活载在27.1m处产生的轴心压力标准值为：

③风荷载标准值：

淄博地区基本风压w0=0.35

不考虑风振系数，则：

风荷载标准值wK=0.7usuzw0;

uz---风压高度变化系数：

查表得到（地面粗糙度按B类考虑）

h=27.1muz=1.33

h=5muz=0.80

us---体型系数：

挡风系数ξ=

=0.192

us=1.2ξ=0.23

顶部：

wK=0.7usuzw0=0.1kN/m2

作用于立柱的风线荷载标准值：

qwk=wK×

l.5=0.15kN/m;

风荷载产生的弯距：

MW=

34m处：

wK＝0.076kN/m2；

qwk=0.113kN/m;

MW=0.036kN·

m

5m处：

wK＝0.045kN/m2；

qwk=0.068kN/m;

MW=0.021kN·

风荷载产生的弯曲应力：

----------------34m处

----------------底部

其中：

‘W’为立杆截面的抵抗距，单立杆的截面抵抗距W=5.08cm3；

２）立杆底部稳定性验算：

应满足：

fc---钢材抗压强度设计值，fc=180N/mm2;

u（计算长度系数）=1.70；

i（回转半径）=1.58cm则：

λ=uh/i=161

（稳定系数）=0.271；

；

轴心压力设计值：

由i（回转半径）=1.58cm；

查表k1=0.75则

可知：

可满足要求。

３）变截面处立柱稳定验算：

（稳定系数）=0.271；

经过以上计算可得知：

本脚手架的设计搭设方案是合适、安全的。

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1394

NG1=0.139×

24.000=3.346kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×

4×

1.500×

（1.050+0.250）/2=0.585kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×

4/2=0.450kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

24.000=0.180kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.561kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×

2×

1.050/2=4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.450

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：

Us=0.600

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.450×

1.250×

0.600=0.236kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×

4.561+0.85×

1.4×

4.725=11.095kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×

4.561+1.4×

4.725=12.088kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×

0.236×

1.500/10=0.095kN.m

五、立杆的稳定性计算

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.088kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×

1.500=2.599m；

A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

——由长细比，为2599/16=164；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.262；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=12088/（0.26×

489）=94.189N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.095kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m；

=11095/（0.26×

489）+95000/5080=105.135N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

[f],满足要求

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×

3.00=9.000m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5.000

经计算得到Nlw=2.977kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.977kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=25.00/1.58的结果查表得到

=0.96；

A=4.89cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=96.246kN

Nf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=7.977kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图