转换层施工措施Word文档格式.docx

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对交底纪要及设计变更内容更改到施工图上并且仔细核对正确。

同时施工前对钢筋、砼、模板等工种的操作班组进行认真仔细的技术交底，让工人在操作过程中明白该怎么做及相关的注意事项。

（二）物资准备：

根据工程实际情况先提出工程用材（包括钢材、木材、架周材及预拌砼数量等）须用计划，并且送到相关的供应部门，供应部门好根据计划早作准备，以保证工程的顺利进行。

（三）机械设备：

施工该部位前对现场的机械设备认真检修一道，并且对易损设备部件现场准备一部分，机修人员24小时现场值班，以保证设备的正常运转。

三、施工方法：

（一）模板工程：

模板工程及其支撑系统的施工方法拟定内容如下：

1、梁模板采用组合式钢模板，其支撑系统用ф48钢管脚手架搭设。

2、对高度超过2000mm（含2000mm）的大梁，其支撑按附图一、二所示。

3、在大梁下的两端加斜撑，将部分大梁的荷载分散到柱上以减少传递到板面的荷载（见附图二示）。

现浇板支撑立杆纵横均按800mm设置，并且在纵横方向上每四跨设剪刀撑，其倾角在45º

~60º

之间（见附图一）。

4、由于转换层梁板砼自重大，加之模板支撑系统及施工荷载，所以在施工转换层时把10.60m~15.50m、15.50~20.40m及20.40m~26.70m层的支撑系统全部保留并在搭设时在对应转换层大梁及板的部位要按相应的间距进行加强，在转换层结构有一定强度时再逐步拆除该部分支架。

5、在10.60m层梁板下部从-0.40m到梁板底搭设满膛架，梁底按纵向700，横向500搭设；

板底纵横方向均按800搭设，在梁板底部顶劳。

（二）钢筋工程：

钢筋的施工方法基本按《施工方案》6.3条施工，操作中由于本层钢筋的构造较复杂还应作如下处理：

1、转换层梁纵向钢筋均采用机械连接；

板筋采用搭接方式；

对KZL10、KZL11等梁2Φ25为一束的钢筋，其锚固长度在配料时应乘1.2的加强系数。

2、在钢筋制作及下料时，要注意梁的箍筋有Φ12及ф12两种同直径的钢筋，不能搞混淆；

梁的箍筋制作按附图，并且要将箍筋弯钩在梁净跨的1/3朝上，其余朝下：

由于钢筋有二级及三级，制作时绝对不得混用。

3、梁钢筋安装时，主梁上排主筋要在次梁上排主筋之下；

纵向受力钢筋为双层或多层时，两排钢筋之间垫以直径25mm的短钢筋；

如KZL10及KZL11、KZL25等大梁的多排主筋及箍筋，其处理方法见附图三及附图四、附图五（其余梁的多排主筋及箍筋的处理方法参照执行）；

由于KZL10、KZL11的下排主筋为2Φ25一束，不好绑扎到位，因此用ф10的钢筋制作成“U”型卡固定（见附图示）。

4、本层的构造柱及薄壁柱插筋较多，应在梁及板钢筋就位，并且模板校正后埋设，埋设时应在构造柱及薄壁柱位置先绑箍筋，然后在该箍筋上点焊上柱插筋，不能在梁及板筋上直接点焊柱插筋。

5、主筋保护层控制：

由于梁钢筋自重较大，根据实际情况，采用花岗岩做梁下排主筋垫块；

梁侧用钢筋塑料定位卡，并紧贴梁侧模以控制梁侧主筋的保护层厚度；

板为双层双向筋，施工时底层筋用花岗石垫块控制其保护层厚度，上层筋采用“马凳铁”控制其位置。

6、钢筋安装完毕后，先通过认真仔细的自检，逐一检查整改完毕后，请公司质检部门检查；

然后请设计及质检、监理、业主检查认可后才能进入下一道工序施工。

（三）砼工程：

1、本工程转换层梁板砼的标号均为C40（砼内掺水泥用量8%的ZY高性能膨胀剂并应达到现行规范的要求），采用予拌砼一次连续浇捣完成，段中不留设施工缝。

2、为保证泵送砼的密实度，砼的振捣采用二次振捣法，即当砼入模经过第一次振捣，待其坍落度消失并开始初凝时，再进行二次振捣（若慢慢拔出振动棒砼能均匀闭合而不会留下孔洞，此时进行二次振捣最为合适）。

3、现浇楼板砼浇捣后，在初凝前组织至少4人及时对砼进行二次收面，并控制好板面标高及其平整度。

4、浇砼时，操作人员必须站在支撑于事先制作好的铁脚凳上的跳板上，不得随意踩在板钢筋上。

5、留砼试件时，除应按规定留强度试件外，每次还要留三组同条件养护试件，以便根据其试压值确定其拆模时间及了解现浇构件的强度情况。

6、浇注砼时，在A轴至E轴范围内的大梁按400厚一层循环浇捣至板位置后，再按由A轴到K轴方向每2000宽循环进行。

7、由于本层大梁的砼断面较大，在施工前要与砼供应单位取得联系，要求其所供砼的配合比应采用低热水泥、掺加减水剂及掺加粉煤灰等，用以减少水泥用量，降低砼发热量。

8、砼的养护措施：

转换层砼在浇注完毕后12小时内派专人进行浇水养护，其养护时间不得少于14天，每天浇水的次数要以能保证砼表面湿润为准。

9、砼的其他施工措施按施工方案相应内容实施。

五、根据实际情况，分别对转换层1000×

2850高大梁及200厚现浇板的支撑系统进行设计计算，并对楼面的承载能力进行验算。

（见设计计算书）

10、安全及其他的施工方法和质量措施按《施工方案》相关内容执行。

模板支撑系统设计计算书

一、模板及其支架的荷载标准值应考虑下列各项荷载：

1、模板及其支架自重标准值

2、钢筋自重

3、新浇砼自重

4、施工人员及设备荷载

5、振捣砼时产生的荷载

6、新浇砼对模板侧面的压力标准值

7、倾倒砼时产生的荷载

二、计算荷载

1、模板及其支架自重标准值：

查表得1.1KN/m2

2、钢筋自重：

取现浇楼板：

1.1KN/m3

梁：

1.5KN/m3

3、新浇砼自重标准值

取24KN/m3

4、施工荷载：

取1.5KN/m2

5、振捣砼时产生的荷载：

对水平模板取2.0KN/m2

6、新浇砼时模板侧面的压力标准值：

（对2850高梁）

梁取F1=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×

24×

200/（25+15）×

1.0×

1.2×

1=31.68KN/m2（取T=25℃，β1=1.2，β2=1.2，V=1m/h）

F2=24×

2.85=68.4KN/m2

则取F1=31.68KN/m2

板F=24×

0.20=4.8KN/m2

查取2KN/m2

三、计算受力情况：

（一）、1000×

2850梁的立杆横向为330，纵间距取500，（如附图五示）。

则其荷载效应的组合为：

1、2、3、4、5则有：

F1=1.1KN/m2×

0.5×

0.33=0.182KN

F2=1.5KN/m3×

0.33×

2.85=0.705KN

F3=24KN/m3×

2.85=11.286KN

F4=1.5KN/m2×

0.33=0.248KN

F5=2.0KN/m2×

0.33=0.33KN

其受力简图为

则支架立杆轴向力设计值为：

（不组合风荷载）

N=1.2×

（0.182+0.705+11.286）+1.4×

（0.248+0.33）=15.417KN

1、验算立杆的稳定性（不组合风荷载）：

l0=h+2a=1.7+2×

0.2=210cm（步距为1.7米，a=0.2米）

λ=

（I=1.58cm）

查规范得：

，A=4.98cm2=498mm2

则

<

ƒ=205N/mm2

由规范JGJ130—2001可知其立杆的轴向承载力和稳定性均满足要求；

2、验算其水平杆的强度按三跨连续两计算：

则其受力简图为

其受力情况为：

Q1=1.1×

0.5=0.364KN/M

Q2=1.41KN/M

Q3=22.572KN/M

Q4=0.496KN/M

Q5=0.66KN/M

则MGK=0.08×

（Q1+Q2+Q3）×

0.52=0.487KN.M

MQK=0.08×

（Q4+Q5）×

0.52=0.023KN.M

所以水平杆的弯矩设计值为：

M=1.2MGK+1.4MQK=0.6166KN.M

查规范得W=5.08CM3

ƒ=205N/MM2

所以其抗弯强度也满足要求。

3、挠度验算：

作用在水平杆上的荷载产生的最大挠度为：

VMAX=0.677×

=0.677×

（0.364+1.41+22.572+0.496+0.66）×

5004/（100×

2.06×

105×

121900.0）=0.65mm（查表得，弹性模量E=2.06×

105N/MM2、ф48钢管的惯性矩I=12.19cm4）

其水平杆的最大挠度小于500/150与10mm，满足要求。

4、对拉丝杆强度验算：

由上可知2850高梁的新浇砼对梁模板侧面的压力设计值

F=31.68KN/m2

振捣砼时产生的侧压力为F＇=4.0KN/m2

则以上两项荷载组合为：

31.68+1.4×

4.0=43.62KN/m2

设梁对拉丝杆采用ф14圆钢，其能承受的拉力为：

210×

103KN/m2×

0.00015386m2=32.31KN

又32.31KN÷

43.62KN/m2=0.741m2

取对拉丝杆设置间距为800×

600，则

0.741m2÷

（0.8×

0.6）m2=1.54

满足要求。

5、扣件抗滑力的验算：

扣件的抗滑承载力应满足：

R≤Rc

其中Rc—扣件承载力设计值，取8.0KN；

R—荷载传给立杆的竖向作用力设计值；

由上可知，立杆的竖向作用力设计值为：

R=15.41KN

中间立杆的扣件抗滑承载力不能满足要求，采用在梁底的小横杆下用专用支托的方法来解决。

（见附图一示）

（二）200厚现浇板支架立杆间距为800，其荷载效应组合为：

1、2、3、4、5。

F1=1.1×

0.64=0.704KN

F2=1.1×

0.64×

0.2=0.141KN

F3=24×

0.2=3.072KN

F4=1.5×

0.64=0.96KN

F5=2.0×

0.64=1.28KN

则现浇板每根支架立杆轴向力设计值为：

N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=1.2（F1+F2+F3）+1.4（F4+F5）=7.8364KN

因l0=h+2a=1.7m+2×

0.1m=1.9m=190cm（取h=1.7m,a=0.1m）

所以λ=

查规范得

mm2<

由JGJ130-2001可知，其承载力及稳定性均满足要求。

2、验算其水平杆的强度按三跨连续梁计算：

0.8=0.88KN/M

Q2=0.141÷

0.8=0.176KN/M

Q3=3.072÷

0.8=3.84KN/M

Q4=0.96÷

0.8=1.2KN/M

Q5=1.28÷

0.8=1.6KN/M

0.82=0.251KN.M

0.82=0.143KN.M

M=1.2MGK+1.4MQK=0.5014KN.M

（0.88+0.176+3.84+1.2+1.6）×

121900.0）=0.13mm（查表得，弹性模量E=2.06×

4、扣件抗滑力的验算：

R=7.836KN

则R<

Rc满足要求。

为保证扣件抗滑承载力的安全，在搭设板的纵横杆时间距应按小于800mm搭设。

（见附图五所示）

（三）验算楼面承受能力：

1、31.70m标高层楼盖及支架传递到26.70m搂面的荷载为：

（1）1.2×

（0.2×

25+1.1）+1.4×

1.5=9.42KN/m2

（2）KZL11、KZL25、KZL6、JZL4JZL5等梁由支架传递到26.70m的荷载按均布荷载考虑（具体在搭架时要在KZL11、KZL25及KZL6等梁下所对应的架子按附图一作加强处理）为：

（1.1×

2.2×

11.0/2+1.0×

2.5×

6.4+0.3×

0.3×

6.4+0.6×

1.8×

11.5+0.6×

4.75/2+0.6×

3.75/2）×

25/（7.35×

12.6）=1061.075/92.61=11.46KN/m2

2、又知标高26.70m、20.40m、15.50m层的楼面设计荷载为：

4.5+3.5=8KN/m2

3、根据实际情况，15.50m及20.40m层按一层计算，10.60m~26.70m层一起共能承受的荷载为：

8×

3=24KN/m2

24KN/m2＞9.42+11.46+1.2×

1.1×

2=23.52KN/m2

四、支撑加固布置措施：

1、转换层大梁2000（含2000）高及板的支撑按附图一、二施工；

为保证大梁的荷载均匀的传递到板面，在转换层大梁KZL11、KZL25下26.70m板面的支撑架立杆下垫通长14号槽钢（见附图一示）。

2、转换层现浇楼板的支撑立杆纵横间距取800mm；

根据实际情况，10.60~26.70m板支撑立杆纵横间距均取800mm，并且在对应梁高度大于2000mm的梁下方支撑架按附图一大梁支架的纵横间距进行搭设。

3、对Ⅱ、Ⅳ区的其余部位，在转换层砼未浇注之前把标高15.50m以上的支撑系统保留即可满足要求。

4、对支撑架高度超过4.50米的要在纵横方向上每四跨设剪刀撑，其倾角在45º

之间；

并且支撑架要与框架柱进行可靠联结，保证架体的充分稳定。