滑移架1817计算书Word文件下载.docx
《滑移架1817计算书Word文件下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《滑移架1817计算书Word文件下载.docx（14页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
每米立柱承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.177
脚手板自重标准值G1k（kN/m2）
0.35
次梁自重标准值G2k（kN/m）
0.033
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
2
主梁自重标准值G3k（kN/m）
平台堆放荷载标准值Fk（kN）
1
非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m）
0.15
工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.2
是否考虑风荷载
是
基本风压ω0（kN/m2）
0.45
风荷载体型系数μs
风荷载高度变化系数μz
0.65
风荷载标准值ωk（kN/m2）
0.068
附图如下：
立面图（平台纵向）
立面图（平台横向）
平面图
三、材料参数
立柱钢管规格（mm×
mm）
Ф48×
3
主梁钢管类型
钢管
主梁钢管规格（mm×
次梁材料类型
次梁截面类型（mm×
脚手板类型
木脚手板
可刹脚轮承载力设计值[N]（kN）
11
四、脚手板验算
脚手板承载能力确定方式
精算法
单块脚手板长度l（mm）x宽度b（mm）
1830×
915
单块脚手板截面抵抗矩W（cm3）
49.41
单块脚手板截面惯性矩I（cm4）
44.469
脚手板弹性模量E（N/mm2）
9000
脚手板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
14
脚手板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.5
脚手板挠度允许值[ν]（mm）
5
因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置（抗弯按跨中，抗剪按支座附近）考虑，计算简图如下图：
承载能力极限状态
q=γ0b（γGG1k+γQQ1k）=1×
0.915×
（1.2×
0.35+1.4×
2）=2.946kN/m
p=γ0γQFk/K=1×
1.4×
1/5=0.28kN
正常使用极限状态
q'
=b（γGG1k+γQQ1k）=0.915×
（1×
0.35+1×
2）=2.15kN/m
p'
=γQFk/K=1×
1/5=0.2kN
计算简图（抗弯不利）
计算简图（抗剪不利）
1、抗弯验算
Mmax=ql2/8+pl/4=2.946×
（750/1000）2/8+0.28×
750/1000/4=0.26kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.26×
106/49410＝5.255N/mm2≤[f]＝14N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax=ql/2+p=2.946×
750/1000/2+0.28=1.385kN
τ＝3Vmax/（2bt）＝3×
1.385×
103/（2×
915×
18）＝0.126N/mm2≤[τ]＝1.5N/mm2
3、挠度验算
νmax＝5q′l4/（384EI）+p′l3/（48EI）=5×
2.15×
7504/（384×
9000×
44.469×
104）+0.2×
103×
7503/（48×
104）=2.653mm≤[ν]=5mm
4、支座反力
承载能力极限状态：
R1=ql+p=2.946×
0.75+0.28=2.49kN
正常使用极限状态：
R1'
=q'
l+p'
=2.15×
0.75+0.2=1.813kN
五、次梁验算
次梁承载能力确定方式
次梁截面面积A（cm2）
4.24
次梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
次梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
次梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
次梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
次梁弹性模量E（N/mm2）
206000
次梁验算方式
三等跨连续梁
脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：
q1=R1/b=2.49/0.915=2.721kN/m
次梁自重设计值：
q2=γ0γGG2k=1×
1.2×
0.033=0.04kN/m
q=q1+q2=2.761kN/m
q1'
=R1'
/b=1.813/0.915=1.981kN/m
次梁自重标准值：
q2'
=γGG2k=1×
0.033=0.033kN/m
=q1'
+q2'
=2.014kN/m
计算简图如下：
弯矩图（kN·
m）
Mmax=0.621kN·
σ＝Mmax/W＝0.621×
106/4490＝138.357N/mm2≤[f]＝205N/mm2
剪力图（kN）
τmax=2Vmax/A=2×
2.485×
1000/424＝11.721N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
变形图（mm）
跨中νmax=3.160mm≤[ν]=min{1500/150，10}=10mm
Rmax=4.556kN
Rmax'
=3.323kN
六、主梁验算
主梁承载能力确定方式
主梁截面面积A（cm2）
主梁截面抵抗矩W（cm3）
主梁截面惯性矩I（cm4）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
主梁弹性模量E（N/mm2）
主梁验算方式
因主梁设置为双钢管，次梁传递给单根主梁的支座反力应减半，为：
p=Rmax/2=2.278kN
主梁自重设计值：
q=γ0γGG3k=1×
=Rmax'
/2=1.662kN
主梁自重标准值：
q'
=γGG3k=1×
按三等跨梁计算，计算简图如下：
Mmax=0.605kN·
σ＝Mmax/W＝0.605×
106/4490＝134.683N/mm2≤[f]＝205N/mm2
τ＝2Vmax/A＝2×
3.099×
103/424＝14.619N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
跨中νmax=2.915mm≤[ν]=min{1500/150，10}=10mm
Rmax=4.964kN
七、扣件抗滑移验算
主梁和立柱连接方式
双扣件抗滑承载力Rc（kN）
扣件抗滑移折减系数kc
由上面主梁的计算可知，主梁通过扣件传递给立柱的支座力为：
R=Rmax=4.964kN≤kcRc=0.9×
12=10.8kN
八、工作状态立柱验算
立柱截面类型（mm）
立柱允许长细比[λ]
250
立柱回转半径i（cm）
1.59
立柱截面面积A（cm2）
立柱抗压、弯强度设计值[f]（N/mm2）
立柱计算长度系数μ
架体稳定允许高宽比[Ж]
1、长细比验算
l0=kμh=1×
1.5×
1800=2700mm
λ=l0/i=2700/15.9=169.811≤[λ]=250
2、立柱轴力计算
将活荷载乘以活荷载组合系数φc=0.9，重新带入第四-六步计算，即得主梁传递至立柱的支座反力Rmax=4.536kN
N=2Rmax+γ0γGgkH=2×
4.536+1×
0.177×
9=10.983kN
3、可刹脚轮验算
N=10.983kN≤[N]=11kN
4、立柱稳定性计算
立柱的计算长度：
l0=kμh=1.155×
1800=3118.5mm
λ=l0/i=3118.5/15.9=196.132
查表得：
φ=0.188
Mw=γ0γQφcωk×
max[la，lb]h2/10=1×
0.9×
0.068×
max[1.5,1.5]×
1.82/10=0.042kN.m
σ=N/（φA）+Mw/W=10.983×
103/（0.188×
4.24×
102）+0.042×
106/49.41×
103=138.63N/mm2≤[f]=205N/mm2
5、架体高宽比
实际高宽比Ж=H/min[nla，mlb]=9×
103/min[12×
1500，12×
1500]=0.5≤[Ж]=3
6、施工过程抗倾覆验算
在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，
倾覆力矩MT由风荷载W和考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：
W=ωkmlbH=0.068×
12×
9=11.016kN
F=Q3kmlb=0.2×
1.5=3.6kN
MT=γQφc（WH/2+FH）=1.4×
（11.016×
9/2+3.6×
9）=103.285kN·
抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：
G=gknmH+G1knlamlb=0.177×
9+0.35×
1.5=342.792kN
MR=γ0γGG（nla/2）=1×
342.792×
（12×
1.5/2）=2776.615kN·
MT=103.285kN·
m≤MR=2776.615kN·
九、非工作状态立柱验算
1、立柱轴力计算
未知因素等带来的附加轴力（nla=12×
1500=18000≤mlb=12×
1500=18000，取平台横向验算）
F=γ0φcγQQ2klb=1×
0.15×
1.5=0.283kN
最大附加轴力N1=3FH/[（I+1）nla]=3×
0.283×
9/[（5+1）×
1.5]=0.071kN
N=N1+γ0γG（gkH+lalbG1k）=0.071+1×
（0.177×
9+1.5×
0.35）=2.927kN
2、脚轮验算
N=2.927kN≤[N]=11kN
3、立柱稳定性计算
σ=N/（φA）=2.927×
102）=36.726N/mm2≤[f]=205N/mm2
4、行进状态抗倾覆验算
在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，
倾覆力矩MT由风荷载W和考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：
F=Q2kmlb=0.15×
1.5=2.7kN
9/2+2.7×
9）=93.079kN·
MT=93.079kN·
升级会员 