地下室顶板无梁楼盖模板盘扣式计算书教学文案Word下载.docx
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0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)
4
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.5×
1×
0.8=0.4
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la(mm)
900
立杆横向间距lb(mm)
水平杆步距h(mm)
1800
顶层水平杆步距hˊ(mm)
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)
150
小梁间距l(mm)
300
小梁最大悬挑长度L1(mm)
100
主梁最大悬挑长度L2(mm)
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
厚度t(mm)
18
抗弯强度设计值f(N/mm2)
16.83
弹性模量E(N/mm2)
9350
计算方式
简支梁
按简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bt2/6=1000×
182/6=54000mm4
I=bt3/12=1000×
183/12=486000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×
(0.1+(24+1.1)×
0.35)+1.4×
3=14.862kN/m
q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×
0.35)=10.662kN/m
正常使用极限状态
q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×
0.35)+1×
3=11.885kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×
14.862×
0.32=0.167kN·
m
σ=Mmax/W=0.167×
106/(54000×
103)=3.093N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=5ql4/(384EI)=5×
11.885×
3004/(384×
9350×
486000)=0.276mm
νmax=0.276mm≤min{300/150,10}=2mm
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
50*100mm
截面惯性矩I(cm4)
416.667
截面抵抗矩W(cm3)
83.333
12.87
8415
二等跨梁
q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×
0.3×
(0.3+(24+1.1)×
3=4.531kN/m
q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×
3=3.626kN/m
按二等跨梁连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
σ=Mmax/W=0.447×
106/83333=5.364N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=2.51kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
2.51×
1000/(2×
50×
100)=0.753N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
3、挠度验算
νmax=0.353mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
4、支座反力
R1=2.02kN
R2=5.021kN
R3=2.02kN
R1ˊ=1.618kN
R2ˊ=4.023kN
R3ˊ=1.618kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
Ф48×
3.2
11.36
4.73
205
206000
抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
四等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
R=max[R1,R2,R3]/2=max[2.02,5.021,2.02]/2=2.5105kN
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.618,4.023,1.618]/2=2.0115kN
计算简图如下:
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.659×
106/4730=139.323N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=4.08kN
τmax=2Vmax/A=2×
4.08×
1000/450=18.133N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0.772mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
七、立柱验算
钢管类型(mm)
B-LG-1500(Φ48X3.2X1500)
回转半径i(mm)
15.9
抗压强度设计值[f](N/mm2)
立柱截面面积(mm2)
450
立柱截面抵抗矩(cm3)
4730
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×
0.7×
150=1210mm
l02=ηh=1.2×
1800=2160mm
取两值中的大值l0=2160mm
λ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段:
λ1=l01/i=1210/15.9=76.101
查表得,φ=0.664
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
3]×
0.9×
0.9=12.427kN
f=N1/(φ1A)=12.427×
103/(0.664×
450)=41.59N/mm2≤[σ]=300N/mm2
非顶部立杆段:
λ2=l02/i=2160/15.9=135.849
查表得,φ=0.28
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×
(1.05+(24+1.1)×
0.9=12.962kN
f=N2/(φ2A)=12.962×
103/(0.28×
450)=102.873N/mm2≤[σ]=300N/mm2
考虑风荷载
Mw=ψc×
γQωklah2/10=0.9×
1.4×
0.4×
1.82/10=0.147kN·
N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×
γQQ1k]lalb+ψc×
γQMw/lb=[1.2×
0.35)+0.9×
0.9+0.9×
0.147/0.9=12.293kN
f=N1w/(φ1A)+Mw/W=12.293×
450)+0.147×
106/4730=72.219N/mm2≤[σ]=300N/mm2
N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×
0.147/0.9=12.827kN
f=N2w/(φ2A)+Mw/W=12.827×
106/4730=132.88N/mm2≤[σ]=300N/mm2
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N](kN)
40
按上节计算可知,可调托座受力
N=12.427kN≤[N]=40kN
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×
γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×
(0.4×
8×
4.1×
6+0.55×
4)=121.363kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×
1.05×
82/2=362.88kN.m
MT=121.363kN.m≤MR=362.88kN.m
混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×
(0.25×
4.1+0.55×
4)=32.508kN.m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×
[1.05+(24+1.1)×
0.35]×
82/2=3398.976kN.m
MT=32.508kN.m≤MR=3398.976kN.m
十、立柱地基基础计算
脚手架放置位置
混凝土楼板
夏日的街头,吊带装、露背装、一步裙、迷你裙五彩缤纷、争妍斗艳。
爱美的女孩们不仅在服饰搭配上费尽心机,饰品的选择也十分讲究。
可惜在商店里买的项链、手链、手机挂坠等往往样式平淡无奇,还容易出现雷同现象。
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/(mfA)=12.962/(0.4×
0.35)=92.586kPa≤fak=100kPa
大学生购买力有限,即决定了要求商品能价廉物美,但更注重的还是在购买过程中对精神文化爱好的追求,满足心理需求。
满足要求!
“碧芝自制饰品店”拥有丰富的不可替代的异国风采和吸引人的魅力,理由是如此的简单:
世界是每一个国家和民族都有自己的饰品文化,将其汇集进行再组合可以无穷繁衍。
(2)文化优势
6、你购买DIY手工艺制品的目的有那些?
随着社会经济、文化的飞跃发展,人们正从温饱型步入小康型,崇尚人性和时尚,不断塑造个性和魅力的现代文化价值观念,已成为人们的追求目标。
因此,顺应时代的饰品文化显示出强大的发展势头和越来越广的市场,从事饰品销售是有着广阔的市场空间。
1、作者:
蒋志华《市场调查与预测》,中国统计出版社2002年8月§
11-2市场调查分析书面报告主楼板(标高-0.500)模板(盘扣式)计算书
中式饰品风格的饰品绝对不拒绝采用金属,而且珠子的种类也更加多样。
五光十色的水晶珠、仿古雅致的嵌丝珐琅珠、充满贵族气息的景泰蓝珠、粗糙前卫的金属字母珠片的材质也多种多样。
虽然调查显示我们的创意计划有很大的发展空间,但是各种如“漂亮女生”和“碧芝”等连锁饰品店在不久的将来将对我们的创意小屋会产生很大的威胁。
营销环境信息收集索引4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
B,标高-0.500
180
5.7
4.4
4.9
0.18)+1.4×
3=9.742kN/m
0.18)=5.542kN/m
0.18)+1×
3=7.618kN/m
9.742×
0.32=0.11kN·
σ=Mmax/W=0.11×
103)=2.037N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
7.618×
486000)=0.177mm
νmax=0.177mm≤min{300/150,10}=2mm
3=2.994kN/m
3=2.345kN/m
σ=Mmax/W=0.295×
106/83333=3.54N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
Vmax=1.657kN
1.657×
100)=0.497N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
νmax=0.229mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
R1=1.333kN
R2=3.314kN
R3=1.333kN
R1ˊ=1.048kN
R2ˊ=2.605kN
R3ˊ=1.048kN
R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.333,3.314,1.333]/2=1.657kN
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.048,2.605,1.048]/2=1.3025kN
σ=Mmax/W=0.435×
106/4730=91.966N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=2.693kN
2.693×
1000/450=11.969N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0.5mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
0.9=8.279kN
f=N1/(φ1A)=8.279×
450)=27.707N/mm2≤[σ]=300N/mm2
0.9=8.814kN
f=N2/(φ2A)=8.814×
450)=69.952N/mm2≤[σ]=300N/mm2
0.18)+0.9×
0.147/0.9=8.145kN
f=N1w/(φ1A)+Mw/W=8.145×
106/4730=58.337N/mm2≤[σ]=300N/mm2
0.147/0.9=8.68kN
f=N2w/(φ2A)+Mw/W=8.68×
106/4730=99.967N/mm2≤[σ]=300N/mm2
N=8.279kN≤[N]=40kN
γQ(ωkLbHh2+Q3kLbh1)=0.9×
4.4×
4.9×
4)=77.394kN.m
MR=γGG1kLbLa2/2=1.35×
5.72/2=101.32kN.m
MT=77.394kN.m≤MR=101.32kN.m
γQ(Q2kLbH+Q3kLbh1)=0.9×
4.9+0.55×
4)=18.988kN.m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LbLa2/2=1.