高支模专项施工方案1Word格式.docx
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1
锤子
重量0.25、0.5㎏
70个
2
圆盘锯
MJ-106
3KW
2台
3
梅花板手
19-22㎜
5把
4
手电钻
钻头真径12-20㎜
2把
5
钢丝钳
长150㎜
3把
6
砂轮切割机
Ø
500㎜
7
墨斗
8
手提电锯
M-651A
1.05KW
9
水平尺
长1000㎜
10
钢卷尺
50M5M
11
水准仪
DZ53
1台
12
工程检测尺
长2M
1把
13
塞尺
一般
3、材料准备：
本工程模板主要采用1830×
915×
18㎜多层木夹板作为模板，采用80×
80×
2000㎜木枋为固定及支撑，支撑系统采用门式脚手架,配备可调底座和U型顶托（长度为600㎜）作为支撑系统。
模板施工材料计划表
单位
多层板
1930×
18㎜
㎡
12500
木枋
2000×
80㎜
条
25000
门架
500×
1200
根
2680
1900×
5360
900×
钢管
48×
3.5
3000
扣件
个
9000
连接销
16080
U型上托
长600㎜
15000
可调下托
钉子
50
㎏
500
小白线
25
五、主要项目施工方法
1、柱模板
1）立柱模时，按已弹好柱位线安装。
在柱高范围内，每隔约400-500㎜设置一道柱箍以固定模板，柱箍采用对拉螺杆连接的形式，柱箍具体间距根据侧压力大小等因素进行考虑。
2）柱模安装时，要搭设操作平台，应采用钢管调节作斜撑，斜撑与地面夹角为45。
角。
3）要保证柱轴线及标高正确，周围固定模板要牢固，防止偏移、偏扭等。
4）因柱的高度均超过3M，为了砼浇筑时，不出现离析现象，应在柱模中部留有砼浇筑孔和振捣孔，待砼浇注到预留孔底时，必须钉牢盖板，再浇上部砼。
5）柱模底部应留清扫口，以便清理杂物。
6）标准层按楼层高度浇捣，地下室等超过4m的柱模板采用分次浇捣的方式浇捣。
2、梁模板
1）梁模板的构造由门式脚手架体系支撑木枋，三块模板组成。
底板两侧板。
底模板宽度同梁宽。
侧模的高度则视所处的位置的不同而有异，如为梁外侧板，则高度为梁高加底模厚度；
如为一般梁侧模板，则高度为梁高减去砼模板厚度。
2）梁模板的安装首先安装标准门式脚手架支撑体系，间距一般为600-900㎜为宜，搭设高度按层高而设置，再用U型可调顶托，在顶托上面支两条80×
80的木枋纵向设置。
然后在木枋上面设置80×
80㎜，间距300横向木枋，根据水平标高的要求，在U型顶托中调节。
再订梁底模板。
安装时要将梁底模板两端搁置的柱模板顶端梁的缺口处，底板安装要垂直。
跨度大于或等于4M的梁底模板要起拱，以抵消部分受荷后下垂的挠度，起拱高度为跨长的1‰-3‰，其次安装梁侧模板，安装时要将梁侧模板紧靠梁底模板放在支柱顶的横方木上，为防止产生外移应用夹板将侧模板钉牢，在支柱顶的横木上。
梁侧模板安装要垂直，边梁外侧模板上边用立杆及斜撑固定，一般梁侧模板的上口用楼板的模板顶紧。
梁侧模板之间应临时撑木撑紧。
撑木长度与梁相同，浇筑后拆去，若梁的高度较大时，为抵抗砼的侧压力，还要安设对拉螺栓加强。
3、楼板模板
1）楼板的模板由门式脚手架体系支撑、木枋，若干拼板组成。
2）首先安装门式脚手架体系，上面用U型可调上托再铺2条80×
80㎜纵向方木后，铺间距300㎜，80×
80㎜横向木枋，在梁侧模板外边用松木散板钉立横挡，在横挡上安装楞木。
楞木安装要水平，如不平时可在楞木两端加木楔调开。
楞木调平后即可安装楼板模板。
4、墙模板
1）墙模板的构造，由两片若干块模板拼接而成。
2）模板的安装，首先在基础层面弹出墙体的边线，根据墙的宽度留好墙板的厚度在层面上用松木散板钉好压脚板。
再用模板拼成。
3）标准层按楼层高度浇捣，地下室等超过4m的柱模板采用分次浇捣的方式浇捣。
六、质量保证措施
1、全体施工人员都必须严格执行现行的有关质量验收标准和各项规范规定，对全体施工人员进行经常性的质量教育，施工的全过程中要做好质量的检验，检查和评比工作，并且落实逐级技术交底制度，工程开工前工地技术负责人应将工程概况，施工方案技术措施及注意事项向全体施工人员进行全面交底。
施工员、班组长每天要对工人进行施工要求及技术操作规程的交底和落实教育，每个员工都非常清楚自己该做什么，怎样才能满足规范的要求，做好每一道工序后自检的结果与规范的差距有多大，做到责任到人。
2、建立各项检查制度，做到有章必依，违章必究的原则，确定树立“质量第一，信誉第一”的观念，使得每道工序，每一个环节，从原材料进场把关，现场抽样检查，在施工过程中，绝不能忽视任何一个环节，合理使用材料，并且做到按规范要求施工。
3、测量放线时严格控制各轴线的位置和水平标高的测设以及复查工作，各楼层之间的水平标高，垂直度均由仪器引测，并经常对经伟仪、水准仪检验校对。
4、认真执行技术交底，各分部模板工程施工之前，根据工程特点和施工方案制定具体技术措施，操作工艺流程，工艺标准，质量标准，可能发生的质量原因分析，质量管理控制和保证措施。
5、认真做好质量评定，在施工过程中，由技术负责人、质检员会同相关人员进行各分项工程质量的检测和评定工作，防止质量隐患发生。
6、严格执行质量检查制度，各分项工程，必须做到“自检、互检、交接检”的三检制度。
七、模板工程安装安全措施
1、模板安装前对施工人员进行全面详细的安全技术交底。
2、使用合格的模板及配件。
3、模板及其支架在安装过程中，必须采取有效的防倾覆临时固定措施。
4、当砼结构跨度大于4M时，模板应起拱；
因设计无具体要求，则起拱高度为2/1000。
5、模板安装作业高度已超过2M，必须搭设操作平台，要求作业人员身穿紧口工作服，脚穿防滑鞋，腰系安全带，头戴安全帽。
6、遇到大雾和大雨和六级以上大风时，禁止高处作业。
7、高处作业暂时不用的工具，应装入工具袋，随用随拿。
用不着的工具和拆下的材料采用系绳溜放到地面，不得向下抛掷应及时清理运送到指定的地点。
8、木工机械必须专人管理。
9、安全防护装置必须齐全可靠，操作时不准拆卸。
10、操作时不准戴手套，不准在运转中维修保养，加油清理和调整。
11、加工旧木料前必须将铁钉，灰垢清理干净。
12、每日工作完毕，必须工完场清，拉闸断电，锁好电闸箱。
13、对梁和板安装二次支撑时，在梁、板上不得有施工荷载，支撑的位置必须对准下层的支撑点，安装后所传给支撑或连接件的荷载，不应超过其充许值。
八、模板拆除安全措施
1、不承重侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要砼强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。
2、承重模板，包括梁、板等水平结构，构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表规定，方可拆除。
构造类型
结构跨度M
按达到设计砼强度标准值百分率%
板
≤2
>
2、≤8
75
梁、模壳
≤8
100
悬臂构件
3、拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。
4、在拆除模板地过程中，如发现有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除工作，经研究处理后方可继续拆除。
5、拆除的模板和支撑，模板及木枋应及时取钉，分类堆放并加以妥善保管，防止模板损坏或变形与锈蚀，以便下次使用。
6、拆模时，现场要有专人负责监护，禁止无关人员进入拆模现场，禁止拆模人员在上下同一垂直面上作业，防止发生人员坠落和物体打击事故。
7、各类模板拆除顺序和方法，根据模板设计的规定进行，按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。
8、大面积模板拆除作业前，在作业区周边设围档和醒目标志，拆下的模板应及时清理，分类堆放，不准留有悬空模板，防止突然落下伤人。
九、钢管架支撑计算书
1．计算参数
结构楼板厚150mm，梁宽b=350mm，梁高h=900mm，层高7.00m，结构表面考虑隐蔽；
模板材料为：
夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；
梁边至板支撑的距离0.73m；
板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；
支撑采用Φ48碗扣式钢管:
横向间距600mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.20m；
钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；
钢管重量0.0538kN/m。
钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。
2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m）系数设计值
①底侧模自重0.3kN/m2×
（0.35+1.50）×
1.2=0.67kN/m
②砼自重24.0kN/m3×
0.35×
0.90×
1.2=9.07kN/m
③钢筋荷载1.5kN/m3×
1.2=0.57kN/m
④振捣砼荷载2.0kN/m2×
1.4=0.98kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=11.29kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=8.59kN/m
（2）底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；
底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。
W=bh2/6=350×
182/6=18900mm3，I=bh3/12=350×
183/12=170100mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2=-0.105×
11.29×
3002=-106691N.mm=-0.11kN.m
σ=Mmax/W=106691/18900=5.65N/mm2
梁底模抗弯强度σ=5.65N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×
300=2053N=2.05kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×
2053/（2×
350×
18）=0.49N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.49N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q2=8.59kN/m；
挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq2L4/（100EI）=0.644×
8.59×
3004/（100×
6000×
170100）=0.44mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.44mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
（3）第一层龙骨验算
碗扣式钢管横向间距L=600mm，C=350mm、γ=350/600=0.58。
第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm；
W=bh2/6=80×
802/6=85333mm3；
I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
a、梁传荷载计算
q=q1×
第一层龙骨间距/梁宽=11.29×
300/350=9.68kN/m
Mq=qcL（2-γ）/8=9.68×
350/1000×
600/1000×
（2-0.58）/8=0.36kN.m
b、板传荷载计算
P板重量=1.2×
（板厚度×
25＋模板重）＋1.4×
活载
=1.2×
（0.15×
25+0.30）+1.4×
2.50=8.36kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=365/1000×
300/1000×
8.36=0.92kN
a=0.5×
（L-c）=0.5×
（600-350）=125000mm，Mp=P×
a=0.92×
125.00=0.12kN.m
Mmax=Mq＋Mp=（0.36+0.12）×
106=480000N.mm=0.48kN.m
σ=Mmax/W=480000/85333=5.63N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=5.63N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
Vmax=0.5×
q×
梁宽＋P=0.5×
9.68×
350/1000+0.92=2.61kN
2.61×
1000/（2×
80）=0.61N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
q’=q2×
第一层龙骨间距/梁宽=8.59×
300/350=7.36N/mm
υq=q'
cL3×
（8-4γ2＋γ3）/（384EI）
=7.36×
6003×
（8-4×
0.582+0.583）/（384×
9000×
3413333）=0.32mm
υp=PaL2×
（3-4×
（a/L）2）/（24EI）
=0.92×
1000×
125×
6002×
（3-4×
0.212）/（24×
3413333）=0.16mm
υmax=υq＋υp=0.32+0.16=0.48mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第一层龙骨挠度υmax=0.48mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
（4）第二层龙骨验算
碗扣式钢管纵向间距1200mm，计算跨数1跨；
第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；
W=1×
802/6=85333mm3，I=1×
803/12=3413333mm4；
P=V=1/2×
350/1000+0.92=2609N=2.61kN
弯矩系数KM=0
Mmax=KmPL=0×
1200=0N.mm=0kN.m
σ=Mmax/W=0/85333=0N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=0N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=0
Vmax=KVP=0×
2.61=0kN
0×
1000/（2×
80）=0N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度强度验算
挠度系数Kυ=0
P'
=V=1/2×
梁宽＋P板传=0.5×
7.36×
350/1000+0.92=2.21kN
υmax=KυP’L3/（100EI）=0×
2.21×
12003/（100×
3413333）=0mm
[υ]=L/250=1200/250=4.80mm
第二层龙骨挠度υmax=0mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
3.支撑强度验算
（1）荷载计算
传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数为0
每根钢管承载NQK1=0×
2610=0N
碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.0538×
5.1×
1000=274N
水平拉杆5层,拉杆重量=5×
1.80×
0.0400=360N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=274+360=634N
钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×
634+0=761N
（2）碗扣式钢管立杆长细比验算
L0=h+2a=1.20+2×
0.15=1.50m,钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=150.00/1.58=94.94
钢管立杆长细比94.94＜230,满足要求。
（3）碗扣式钢管立杆稳定性验算
=0.626,P=N/（
A）=761/（0.626×
489.00）=2.49N/mm2
钢管立杆稳定性计算2.49N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算
碗扣式钢管立杆设配套底座200×
100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：
F=0.76kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×
（200+105）+2×
（100+105）=1020mm,βh=1.00
（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO
=[（0.7×
1×
0.91+0.15×
0）×
1.00×
1020×
105]/1000=68.22kN
钢管支承面受冲切承载力68.22kN＞0.76kN,满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算
Ab=（0.20+2×
0.10）×
（0.10×
3）=0.12m2,Al=0.20×
0.10=0.02m2
βl=（Ab/Al）0.5=2.45,fcc=0.85×
7200=6120kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×
2×
6120×
0.02=183.60kN
支承面局部受压承载力F=183.60kN＞0.76kN,满足要求。
5.侧模板验算
1）新浇砼的侧压力
F1=0.22γ×
200/（T+15）β1β2V1/2
=0.22×
24.00×
4.44×
1.20×
1.15×
2.000.5=45.75kN/m2
（γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃）
F2=γH=24×
梁高=24×
0.90=21.60kN/m2
F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.90m。
2）荷载计算
荷载类型 标准值 单位分项系数设计值单位
①新浇混凝土的侧压力F 21.60 kN/m2 γG=1.2 25.92 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 31.52kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 21.60kN/m2
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；
木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=750×
182/6=40500mm3，I=bh3/12=750×
183/12=364500mm4。
q=31.52×
（900-150）/1000=23.64kN/m=23.64N/mm
Mmax=KMqL2=-0.105×
23.64×
3002=-223398N.mm=-0.22kN.m
σ=Mmax/W=223398/40500=5.52N/mm2
侧模抗弯强度σ=5.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×
300/1000=4.30kN
4.30×
18×
750）=0.48N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
q，=21.60×
（900-150）/1000=16.20kN/m=16.20N/mm，挠度系数Kυ=0.644
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×
16.20×
364500）=0.39mm
侧模挠度υmax=0.39mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×
（γGF+γQQ2k）=0.95×
31.52=29.94kN/m2;
设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=（900-150）/2=375mm=0.38m，N=abFs=0.60×
0.38×
29.94=6.83kN；
对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN
对拉螺栓受力6.83kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度375mm；
跨数2跨。
木枋尺寸b=80mm，h=80mm；
W=bh2/6=80×
802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
300/1000=9.46N/mm；
弯矩系数KM=-0.125
Mmax=KMqL2=-0.125×
9.46×
3752=-166289N.mm=-0.17kN.m
σ=Mmax/W=166289/85333
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