转换层专项施工方案Word格式文档下载.docx

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1800mm、900×

1800mm、800×

1800mm、700×

1500mm、600×

1500mm、400×

1200mm。

板厚为180mm。

4、施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算

4.1.施工荷载传递方式、传递路线

4.1.1.为了便于对支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算，必须对转换层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。

4.1.2.转换层梁、板采用螺旋顶托和扣件式整体钢管脚手架作为支撑体系，（采用Φ48×

3.5钢管，材料为Q235（3号）钢，扣件为直角扣件、旋转扣件、直接扣件）作为支撑体系，将其上部转换梁、板荷载对应传递到二层结构楼板上，再由二层将上部、荷载传递到一层结构楼板上。

4.2.模板、支撑系统的布置与验算

4.2.1.模板及支撑系统布置

4.2.1.1.模板系统

1、梁底模板采用木模板体系，梁底板采用18mm厚九夹板，板肋采用50×

100木枋，间距100mm。

2、梁侧模板采用木模板体系，模板采用18mm厚九夹板，侧模板肋采用50×

100木枋，间距250mm。

3、转换层楼板板底模采用木模板体系，梁底板采用18mm九夹板，板肋采用50×

100mm木枋，间距为400mm。

4.2.1.2.支撑体系布置

支撑架搭设方法：

梁高H=1200～1600mm时，支撑立杆间距按沿梁长1000mm进行搭设，沿梁宽方向均按梁宽加300mm进行搭设。

大、小横杆步距为1800。

H=600～1200mm,支撑立杆间距按沿梁长1200mm进行搭设，沿梁宽方向均按梁宽加500mm进行搭设（小横杆采用2根φ48×

3.5钢管），大、小横杆步距为1800。

（个别截面可根据实际情况进行调整）。

梁底模＜400×

1000mm均采用2排立杆搭设，≥400×

1000mm均采用3排立杆搭设，中间立杆均采用螺旋顶托，梁侧模钢管搭设间距同剪力墙，竖向钢管间距同小横杆间距，梁高大于1.0m设斜向支撑，间距为两倍小横杆间距，斜向支撑另一端应设置在有效传力部位。

现浇板支撑架立杆按1000×

1000mm进行搭设，横杆步距为1800mm。

本转换层层高为3.40m，接近高支撑架的要求，本支撑体系均按照高支撑架的搭设要求进行设计。

增设一道水平加强层，设于支撑系统中部，呈45º

水平交叉搭设至边缘处尽量靠近竖向构件，详下图：

剪刀撑设置：

在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度4m～6m。

支撑架中间每隔四排支架立杆应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度4m～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。

剪刀撑的底端应与地面顶级，夹角45°

～60°

。

材料的选择及要求:

钢管：

（1）新钢管应有产品合格证及符合要求的质量检验报告；

钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

钢管外径、壁厚、端面的偏差符合相关要求并做防锈处理；

（2）旧钢管应按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001规范要求进行检查，不符合要求的坚决不用。

扣件：

（1）新扣件应有产品合格证、检测单位的试验报告和产品质量合格证；

（2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的坚决不使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

（3）新旧扣件均应进行防锈处理。

4.2.2.模板、支撑系统的验算

根据设计转换层梁结构显示最大为1000×

1800mm，为了满足支撑系统的安全性和稳定性，同时也本着经济、适用的原则将1000×

1800mm梁作为验算对象。

4.2.2.1.施工荷载的计算

4.2.2.1.1.模板及支架自重标准值为：

木模板0.75kN/m2、钢模板1.1kN/m2；

4.2.2.1.2.砼自重标准值为24.0kN/m3；

4.2.2.1.3.钢筋自重标准值（按每m3砼含量计算）：

梁、柱为1.5kN/m3，板为1.1kN/m3；

4.2.2.1.4.振捣砼对水平模板产生的荷载标准值为2.0kN/m2；

4.2.2.1.5.倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.0kN/m2；

4.2.2.1.6.钢管采用φ48×

3.5，其截面特性：

A=489mm2,Ⅰ=12.19cm4,截面模量W=5.08cm3，回转半径i=1.58cm.弹性模量E=2.06×

105

/mm

4.2.2.1.7.施工人员及设备荷载：

2.5kN

先选取1000×

1800mm作为验算对象。

立杆的间距为400×

400mm

4.2.3.荷载组合计算：

4.2.3.1.模板及支架自重标准值：

（2.0+2×

1.28）×

0.3×

0.75=1.03kN

4.2.3.2.新浇砼自重标准值：

〔2.0×

0.12×

0.3+0.6×

1.28×

0.3〕×

24=7.25kN

4.2.3.3.钢筋自重标准值：

1.1×

2.0×

1.5=0.43kN

4.2.3.4.振捣荷载标准值：

2=1.2kN

4.2.3.5.施工人员及设备荷载：

4.3.扣件抗滑计算

一根立杆所受的荷载为：

因中间立杆所受的荷载占总荷载的1/2，边立杆占1/4。

｛（1.7+18.66+1.1）×

1.2+（1.8+2.5）×

1.4｝÷

2＝15.88kN

15.88÷

2＝7.94kN

因中间立杆采用螺旋顶托，故不需要计算抗滑。

边上两根采用双扣件抗滑。

4.4.立杆稳定性计算

一根立杆所承受的最大荷载为：

N=7.94kN

N≤fφA（f=205N/mm2）

Lo=h+2a=1200+2×

300=1800mm

λ＝lo/i=1800/15.8=114查表得：

ψ＝0.489

N/ψA=7.94×

103/0.489×

489=33.20N/mm2＜f=205N/mm2

满足要求。

4.5.梁模计算

荷载计算

4.5.1.模板及支架自重标准值：

（0.6+1.28×

2）×

0.75＝0.711kN

4.5.1.1.新浇砼自重标准值：

0.6×

1.4×

24=6.048kN

4.5.1.2.钢筋自重标准值：

1.5=0.378kN

4.5.1.3.振捣荷载标准值：

2=0.36kN

4.5.1.4.施工人员及设备荷载：

4.5.2.梁底模木枋楞的计算：

梁底模采用18mm厚九夹板，肋部采用50×

100木枋@100制成。

其中梁底模木方肋的根数为5根，E=9000N/mm2,f=11N/mm2

W=bh2/6=250×

1002/6=4.17×

105mm3

I=bh3/12=250×

1003/12=2.08×

107mm4

q1=[（1.33+16.52+1.03）×

1.2+（0.81+2.5）×

1.4]÷

0.45=60.64kN/m

q2=（1.33+16.52+1.03）×

1.2÷

0.45=50.35kN/m受力简图如下：

M＝0.125q1l2=0.125×

60.64×

0.452=1.53kN·

m

σ=M/W=1.53×

106/4.17×

105=3.42N/mm2＜f=11N/mm2

满足要求。

挠度计算：

ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.521

ω=Kwq2l4/100EI＝0.521×

50.35×

4504/100×

9000×

2.08×

107＝0.057mm＜【ω】＝450/250＝1.8mm

4.5.3.小横杆计算

小横杆采用1根φ48×

3.5钢管，间距为450。

4.5.3.1、内力计算：

梁荷载传给小楞简图如下

小横杆受力可以简化为三跨连续梁均部荷载：

0.9

=30.32kN/m

0.9=25.17kN/m

M=0.1q1l2=0.1×

30.32×

0.42=0.485kN/m

σ=M/W=0.485×

106/5.08×

103=133.14N/mm2＜f=205N/mm2

ω=Kmq2l4/100EIKm查表得0.521

ω=Kmq2l4/100EI＝0.677×

25.17×

4004/100×

2.06×

105×

12.19×

104＝0.173mm＜【ω】＝600/250＝2.4mm

4.5.3.2.累计挠度计算：

小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度，其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.057+0.173=0.23mm＜[ω]=4.0mm，满足要求。

4.5.4.梁侧模计算：

梁侧模采用18mm厚九夹板，肋部采用50×

100木方@250制成，侧模立挡间距为450mm。

其中梁侧模木方肋的根数为5根，E=9000N/mm2,f=11N/mm2

参照各种荷载取值规定，梁侧模承受荷载有：

F=0.22Vctoβ1β2V1/2F=VcH取二式中的较小值

Vc—砼的重力密度（KN/㎡）

to—新浇砼的初凝时间（h）

T—砼的温度（oC）

V—砼的浇灌速度（m/h）

H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）

β1—外加剂影响修正系数

β2—砼坍落度影响修正系数

F=0.22Vctoβ1β2V1/2＝0.22×

24×

【200÷

（25+15）】×

1.2×

1.15×

1.51/2＝44.62KN/㎡

F=VcH＝24×

1.7＝40.8KN/㎡

倾倒砼时产生的水平荷载标准值：

4KN/㎡

q1=40.8×

1.2+4×

1.4=54.56kN/㎡

q2=40.8×

1.2=48.96kN/㎡

4.5.4.1沿梁长度方向梁侧木楞计算:

跨度为450mm

强度验算：

（按三跨连续梁计算）

M＝0.1q1l2=0.1×

54.56×

0.452=1.1kN/m

σ=M/W=1.1×

105=2.64N/mm2＜f=11N/mm2

ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.677

ω=Kwq2l4/100EI＝0.677×

48.96×

107＝0.073mm＜【ω】＝450/250＝1.8mm

4.5.4.2梁侧模立挡的计算侧模立挡采用2根φ48×

3.5钢管，间距为450mm。

q1=（40.8×

1.4）×

0.45=24.55kN/m2

q2=（40.8×

1.2）×

0.45=22.03kN/m2

24.55×

0.452=0.5N/m

σ=M/W=0.5×

106/2×

5.08×

103=49.21N/mm2＜f=205N/mm2

22.03×

2×

104＝0.12mm＜【ω】＝450/250＝1.8mm

4.5.4.3累计挠度计算：

小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度，其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.073+0.12=0.193mm＜[ω]=4.0mm，满足要求。

4.5.5.对拉丝杆的验算：

对拉丝杆采用M16，间距450×

600mm，对拉杆所受的拉力为：

N＝54.56×

0.45×

0.6＝14.73kN＜【N】=24.5Kn，满足要求。

4.6.选取800×

1800mm梁为验算对象。

立杆间距为500×

350mm

4.6.1.荷载组合计算：

4.6.1.1.模板及支架自重标准值：

（1.5+2×

1.42）×

0.75=1.46kN

4.6.1.2.新浇砼自重标准值：

〔1.5×

0.18×

0.45+0.4×

1.42×

0.45〕×

24=9.05kN

4.6.1.3.钢筋自重标准值：

1.5×

1.5=0.52kN

4.6.1.4.振捣荷载标准值：

2=1.35kN

4.6.1.5.施工人员及设备荷载：

4.7.扣件抗滑计算

一根立杆所受的荷载为：

｛（1.46+9.05+0.52）×

1.2+（1.35+2.5）×

2＝9.3kN

4.8.立杆稳定性计算

N=9.3kN

N/ψA=9.3×

489=38.89N/mm2＜f=205N/mm2

4.9.梁模计算

4.9.1.模板及支架自重标准值：

（0.4+1.42×

0.75＝1.09kN

4.9.1.1.新浇砼自重标准值：

0.4×

1.6×

24=6.912kN

4.9.1.2.钢筋自重标准值：

4.9.1.3.振捣荷载标准值：

4.9.1.4.施工人员及设备荷载：

4.9.2.梁底模木枋楞的计算：

100mm木枋@100制成。

其中梁底模木方肋的根数为2根，E=9000N/mm2,f=11N/mm2

W=bh2/6=100×

1002/6=1.66×

I=bh3/12=100×

1003/12=8.3×

106mm4

q1=[（1.09+6.912+0.43）×

1.2+（0.36+2.5）×

0.45

=31.38kN/m

q2=（1.09+6.912+0.43）×

0.45=22.48kN/m受力简图如下：

31.38×

0.452=0.79kN/m

σ=M/W=0.79×

106/1.66×

105=4.75N/mm2＜f=11N/mm2

22.48×

8.3×

106＝0.064mm＜【ω】＝450/250＝1.8mm

4.9.3.小横杆计算

4.9.3.1、内力计算：

小横杆受力可以简化为两跨连续梁均部荷载：

0.4

=35.31kN/m

0.4=25.3kN/m

M=0.125q1l2=0.125×

35.31×

0.352=0.54kN/m

σ=M/W=0.54×

103=106.3N/mm2＜f=205N/mm2

25.3×

3504/100×

104＝0.079mm＜【ω】＝350/250＝1.4mm

4.9.3.2.累计挠度计算：

小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度，其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.064+0.079=0.143mm＜[ω]=4.0mm，满足要求。

4.9.4.梁侧模计算：

1.6＝38.4KN/㎡

q1=38.4×

1.4=51.68kN/㎡

q2=38.4×

1.2=46.08kN/㎡

4.9.4.1沿梁长度方向梁侧木楞计算:

51.68×

0.452=1.05kN/m

σ=M/W=1.05×

105=2.52N/mm2＜f=11N/mm2

46.08×

107＝0.068mm＜【ω】＝450/250＝1.8mm

4.9.4.2梁侧模立挡的计算

侧模立挡采用2根φ48×

q1=（38.4×

0.45=23.26kN/m2

0.45=20.74kN/m2

23.26×

0.452=0.47kN/m

σ=M/W=0.47×

103=46.25N/mm2＜f=205N/mm2

20.74×

104＝0.11mm＜【ω】＝450/250＝1.8mm

4.9.4.3累计挠度计算：

小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度，其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.068+0.11=0.178mm＜[ω]=4.0mm，满足要求。

4.9.5.对拉丝杆的验算：

N＝51.68×

0.6＝13.95kN＜【N】=24.5Kn，满足要求。

4.9.6.小横杆计算

3.5钢管，间距为600。

4.9.6.1、内力计算：

q1=[（1.37+12.10+0.76）×

1.2+（0.72+2.5）×

0.6

=35.97kN/m

q2=（1.37+12.10+0.76）×

0.6=28.47kN/m

35.97×

0.452=0.91kN/m

σ=M/W=0.91×

103=179.13N/mm2＜f=205N/mm2

28.47×

104＝0.24mm＜【ω】＝450/250＝1.8mm

4.9.6.2.累计挠度计算：

小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度，其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.133+0.24=0.373mm＜[ω]=4.0mm，满足要求。

4.9.7.梁侧模计算：

100mm木方@250制成，侧模立挡间距为600mm。

其中梁侧模木方肋的根数为4根，E=9000N/mm2,f=11N/mm2

W=bh2/6=200×

1002/6=3.3×

I=bh3/12=200×

1003/12=1.6×

【