大亚湾110kVGIS楼高支模施工方案Word下载.docx
《大亚湾110kVGIS楼高支模施工方案Word下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《大亚湾110kVGIS楼高支模施工方案Word下载.docx（27页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
1
工程名称
2
工程地址
惠州市大亚湾石化区东区L3
3
建设单位
惠州市大亚湾供电局
4
设计单位
惠州市鸿业电力设计有限公司
5
监理单位
惠州市新科创工程建设监理有限公司
6
施工单位
惠州市鸿业电力有限公司
1.2方案的编制依据（表1-2）
备注
施工图纸
110kV东区变电站施工图纸
B05056S-T0201B05056S-T0202
设计单位：
主要规范规程
建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范
规程编号：
JGJ128-2000
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-91
建筑施工安全检查标准
JGJ59-99
门式钢管脚手架
JGJ76
钢管脚手扣件
GB15831
参考施工方案
大亚湾110kV东区变电站施工组织设计
大亚湾110kV东区变电站施工方案
已通过监理单位审批
参考手册
建筑施工手册
第四版缩印本
1.3高支模施工情况
本工程高支模的施工部位综合楼，为钢筋砼框架结构，结构构造按八度一级设防。
综合楼以
～
，
轴轴为主变区域，其余为设备控制区域，两个区域的梁跨度及截面尺寸均较大，设备控制区域的楼层高低错落较多，结构稍为复杂。
楼层高度普遍在2.5m～3.5m间，其中9m～19m为GIS设备区，支模高度为10m，为该区域支模高度最高的部位。
主变区域在
轴间共有三个主变房，净空高度为19m，在19m层以下均为有梁无板结构，在2.5m、6m、9m、12.5m、16m层三个主变房周边只有框架梁，梁的结构特征基本相同，荷载也基本一致；
每层框架梁的间距在3m～3.5m之间。
结合综合楼的结构体型，施工中其模板及其支撑的刚度、强度、稳定性、抗倾覆及承载力均有较高要求，需确保施工过程中模板及支撑系统的安全与稳定。
本方案主要针对最不利结构的高支模进行验算，其它部位参照执行。
2.施工部署
2.1安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是本工程项目部创建“安全生产、文明施工优良样板工地”的根本要求。
为此项目部成立以生产经理为组长的安全防护小组，其机构组成、人员
编制及责任分工如下：
组长：
王秉清（土建项目生产经理）——负责协调工作；
副组长：
唐秀军（土建项目总工）——负责技术部署；
黄志成（土建项目安质部主任）——现场施工总指挥；
组员：
江志光（施工员）——现场指挥、技术交底；
张帆（质量员）——质量检查。
武永强
2.2方案设计的思路
设计原则：
①实用性：
主要应保证混凝土结构的质量，模板接缝严密，不漏浆；
构件的形状尺寸和相互位置的正确；
模板的构造简单，支拆方便。
②安全性：
保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌。
③经济性：
针对工程的具体情况，因地制宜，就地取材；
确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入；
增加模板周转，减少支拆用工；
实现文明施工。
结合本工程结构形式、实际施工特点，上述两个区域的高支模均采用满堂红门式钢管脚手架进行搭设，水平方向使用φ48×
3.5的钢管连系加强，水平杆又与每层在梁內预埋的钢管扣件连结，并设置交叉剪刀撑，在顶部使用可调U型顶托，底部使用6mm厚100×
100钢板垫片（1#、#2、#3主变室）、支撑在100×
100×
2000的松木枋上（控制设备区域）。
根据以往工程的施工经验，结合《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》的要求，项目部组织有关人技术员进行技术分析，制定草案，选择最不利矩形计算并兼顾代表性的部位进行结构验算。
梁选择跨度、层高、截面尺寸最大的梁进行分项验算（控制设备区域梁层高取9m，最大截面取350×
1000，梁跨度取10.5m；
主变区域梁高度取19m，最大梁截面取350×
1200，梁跨度取8m）。
柱选择截面尺寸最大、层高最大的进行分项验算（本方案选择截面350×
700、层高19m的柱）。
控制设备区域和主变区域存在有共性，即对应的楼层均有梁且在相应的同一施工段施工；
不同点在于，主变区域每跨中间无板，支撑系统从底部至顶部直通，所以除对共性的梁底模木枋及侧板进行统一验算外还需要对两侧不同支撑进行分别验算。
其它梁板柱则根据本方案验算结果及对应比例关系作相应调整即可。
3.构造要求及技术措施
3.1支撑基座
主变区域在主变基础的下部基墩浇砼完成后，周边回填石粉并冲水振实，表
面用C10砼进行硬地化，厚度为100mm，其上以钢板垫片或钢模板作支撑底座；
控制设备区域则直接在钢筋砼楼板上铺松木枋作支撑底座。
底座下的接触面必须
平整，支撑布设平稳不得悬空。
3.2主要受力部件
主变区域及控制设备区域的高支模均采用门式钢管脚手架作轴向主要受力部件（以1.9m高的门架为主，顶部以0.9m或0.5m高的门架作调整），满堂红搭设至梁底，相邻门架立管之间采用连接棒连接；
控制设备区域次梁底部的门架立管间距为1800，控制设备区域主梁底部及主变区域的门架立管间距为900（即在门架斜撑方向的中部再立一片门架加密）。
门架顶部使用可调U型顶托承受上部梁板荷载。
门架立杆离墙面净距不宜大于150mm；
大于150mm时应采取内挑架板或其他离口防护的安全措施。
主梁底部及柱模围箍的木枋采用100mm×
100mm松木，次梁底及楼板底的木枋采用50mm×
70mm松木，模板采用18mm厚胶合板。
柱的截面尺寸最大为350×
700，其模板加固除围箍木枋外另设置φ14的螺杆对拉，螺杆端部以6mm厚100×
100钢板垫片以螺母拧紧在围箍木枋上，螺杆间距不大于500mm。
高度超过1m的梁也采用φ14的螺杆进行加固，以4厚蝴蝶扣扣紧2φ48×
3.5钢管或以100×
100的钢板垫片对拉在梁模两侧的木枋上；
钢管纵向布置间距不大于500mm，搭接应错开不小于500mm的距离。
3.3水平连系部件
水平连系采用φ48×
3.5钢管，纵横方向沿门架高度层层连系。
按《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》要求，立柱4.5m以下部分应设置不少于两道的纵横水平拉杆；
立柱4.5m以上部分每增高1.5m应相应加设一道水平拉杆。
在脚手架的底步门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通长扫地杆，水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣牢。
连墙杆采用φ48×
3.5钢管，每楼层一道，横向间距不大于6m，并须横竖向顺序排列均匀布置，与架体和结构立面垂直，不得向上倾斜，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。
在浇筑梁砼时预先埋入短钢管，通过钢管扣件与连墙杆连结。
连墙件埋入墙身的部分必须锚固可靠。
各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。
3.4剪刀撑
剪刀撑采用φ48×
3.5钢管。
按《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》要求，剪刀撑应纵横设置，且不少于两道，其间距不得超过6.5m；
支撑主梁的立柱必须设置剪刀撑。
剪刀撑在门架外侧连续设置，与地面的倾角宜为45°
~60°
，采用扣件与门架立杆扣紧。
剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不宜小于600mm，搭接处应采用两个扣件扣紧。
3.5防护设施
每层门架搭设时在下层门架顶部铺设竹脚手板作站人平台，随门架搭设高度逐层上翻；
脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定以防倾翻。
每层楼层浇砼前在浇砼工作面的临边处设置安全网及防护栏杆，防护栏杆高度不小于1.2m，采用φ48×
3.5钢管，立杆间距不大于2.5m,竖向每0.6m设一道通长横杆；
防护栏杆四周满挂密目安全网，临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。
每楼层下步架处设置一道水平兜网，水平兜网在满堂红门架范围内满铺，每块网的接口绑密不留空，周边与门架立杆绑牢。
4.搭设及拆除施工工艺
4.1搭设施工工艺
工艺流程为：
场地清理、平整→材料配备→设置底座→立门架→水平连系杆→剪刀撑→水平兜网→作业平台→防护栏杆→模板及其垫木安装……。
定距定位：
根据上层梁的位置确定每排门架的纵横走向，并根据门架离结构立面的距离拉出每榀门架立杆位置，做好标记，底座应准确放在定位线上，并铺放平稳。
相邻立杆应互相看齐，同排立杆应通视，连线与墙面垂直。
每楼层的支撑门架搭设完成后检查立杆的垂直度，倾斜度不得超过门架高度的1/500。
每搭设一层门架及时连结纵横水平杆，每层水平杆尽量在相同高度连结。
在每层梁浇砼时及时在连墙杆的位置埋入竖向短钢管，在连墙杆设置完成后方可继续搭设上层门架。
4.2拆除施工工艺
拆除程序应遵循由上而下、先搭后拆的原则，不准分立面拆架或在上下两步同时拆架，做到一步一清、一杆一清。
所有连墙杆等应随架子拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆架子；
分段拆除高差不应大于两步（如高差大于两步，应增设连墙件加固）。
拆除下的材料不得直接向下抛掷，应传送至下层承料面再水平运输到工作面外。
五、受力验算
5.1材料特性
表5-1：
材料特性参数
门架
（MF1219）
一榀门架高度h0（mm）
1930
立杆长细比λ
148
一榀门架宽度b（mm）
1219
立杆稳定系数φ
0.316
门架加强杆高度h1（mm）
1536
立杆截面惯性矩（mm4）
1.42×
104
门架重量（kN/榀）
0.224
立杆截面抵抗矩（mm3）
1.06×
103
立杆外径、壁厚（mm）
φ26.8×
2.5
立杆截面回转半径（mm）
8.6
立杆截面积（mm2）
1.91×
102
立杆换算截面回转半径i（mm）
15.25
钢材强度设计值ƒ（N/mm2）
205
门架稳定承载力设计值（kN）
40.16
门架配件
交叉斜撑重量（kN/副）
0.04
连接棒重量（kN/个）
0.006
脚手板（kN/块）
0.184
钢管
规格（mm）
φ48×
3.5
惯性矩（mm4）
12.19×
单位重量（kN/m）
0.0384
抵抗矩（mm3）
5.08×
截面积（mm2）
489
回转半径（mm）
15.8
扣件
直角扣件重量（kN/个）
0.0135
旋转扣件重量（kN/个）
0.0145
5.2搭设参数
表5-2：
搭设参数
主梁门架立杆间距（mm）
900
水平管横向间距（mm）
次梁门架立杆间距（mm）
1800
水平管纵向间距（mm）
门架立杆横距（mm）
水平管竖向步距（mm）
1500
门架竖向步距（mm）
连墙件竖向间距H1（mm）
5000
搭设高度（m）
10
连墙件水平间距L1（mm）
6000
5.3相关计算参数
表5-3：
相关计算参数
数值
依据
施工荷载Qk（kN/m2）
3.0
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》
风荷载标准值ωk（kN/m2）
0.23
ωk=0.7μzμsω0
风压高度变化系数μz
1.62
风荷载体型系数μs
0.4
基本风压ω0（kN/m2）
0.55
《建筑结构荷载规范》
广州地区取值
轴心受压构件稳定系数φ
0．316
注：
施工荷载包括脚手架操作层上的操作人员、存放材料、运输工具及小型工具等重量。
5.4支撑架稳定性及搭设高度验算
表5-4a：
稳定性及搭设高度验算
验算项目
参数及其含义
计算或取值结果
稳
定
性
验
算
NGK1——每m高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值（计算过程见表5-4b）
NGK1=0.366kN/m
NGK2——每m高度脚手架加固件及附件重产生的轴向力标准值（计算过程见表5-4c）
NGK2=0.205kN/m
ΣNQik——施工荷载及梁板重量作用于一榀门架的轴向力标准值总和（计算过程见表5-4d）
ΣNQik=50.11kN
qk——风线荷载标准值，qk=ωkL
qk=0.23×
1.8=0.414kN/m
Mk——风荷载产生弯矩标准值,Mk=qkH12/10
Mk=0.414×
52/10=1.035kN·
m
N（不组合风荷载）=1.2（NGK1+NGK2）H+ΣNQik
N（不组合风荷载）=1.2×
（0.366+0.205）×
10+50.11=56.96kN
N（组合风荷载）=1.2（NGK1+NGK2）H+0.85×
（ΣNQik+1.4×
2MK/b）
N（组合风荷载）=1.2×
10+0.85×
（50.11+1.4×
2×
1.035/1.2）=51.5kN
作用于一榀门架的轴向力设计值N=Max[N（不组合风荷载），N（组合风荷载）]
N=56.96kN
稳定性验算：
N≤Nd
56.962kN＜2×
40.16=80.32kN，满足要求。
搭设高度验算
Hd（不组合风荷载）=（φAƒ-ΣNQik）/[1.2（NGk1+NGk2）]
Hd（不组合风荷载）=（0.316×
102×
10-6×
205×
103-50.11）/[1.2×
（0.366+0.205）]=55.07m
Hwd（组合风荷载）=（φAƒ-0.85×
2MK/b）/[1.2（NGk1+NGk2）]
Hwd（组合风荷载）=（0.316×
103-0.85×
1.035/1.2）/[1.2×
（0.366+0.205）]=52.78m
H=Min[Hd（不组合风荷载），Hwd（组合风荷载）]
实际高度10m＜H=52.78m，满足要求
按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000的脚手架稳定性计算公式（5.2.1-2）及（5.2.1-3），ΣNQik前面带荷载分项系数1.4，在本方案中将该值的荷载分项系数按其组成荷载的内容分别进行确定，详见表5-4d。
表5-4b：
每m高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值NGK1
材料名称
设置形式
每步荷载
每跨2榀
0.448kN
交叉支撑
每跨4副
0.16kN
连接棒
每步4个
0.024kN
脚手板
每步2块，5步一设
0.074kN
合计
0.706kN
每m高自重
NGK1=0.706/1.93=0.366kN/m
表5-4c：
每m高度脚手架附件重产生的轴向力标准值NGK2
水平加固杆
（步距1.5m）
横向
跨距1.2m
每步0.228kN
纵向
跨距1.8m
剪刀撑
按门架4步4跨距
每步0.2kN
直角扣件
每跨距1个
每步0.072kN
旋转扣件
每跨距4个
安全栏杆及安全网
约5步一道
0.017kN/m
每m高重量
NGK2=0.228/1.5+（0.2+0.072）/（4×
1.9）+0.017=0.205kN/m
表5-4d：
施工荷载及梁板重量作用于一榀门架的轴向力标准值总和ΣNQik
荷载名称
荷载标准值
荷载分项系数
模板及支架重量
0.5kN/m2
1.2
新浇混凝土自重
24kN/m3
钢筋重量
（按砼体积）
梁1.5kN/m3
楼板1.1kN/m3
施工人员及设备
3kN/m2
1.4
振捣混凝土产生的荷载
2kN/m2
荷载折减系数
0.9
每跨门架承受的荷载
ΣNQik=[0.5×
0.5×
1.2+（24+1.5+1.1）×
1.7×
1.2+（3+2）×
1.4]×
1.8×
0.9=50.11kN
5.6抗倾覆说明
本工程高支模的架体均为室内作业架体，架体每层均按构造要求设置连墙
件，故风荷载及其他水平荷载对架体的横向倾覆影响可不作考虑。
6.劳动力及材料、机具配备
6.1劳动力配备
6.2主要材料配备
6.3机具配备
7.安全施工措施
7.1材质及其使用要求
1）门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并按本方案附录A的规定进行质量类别判定、维修及使用。
门架和钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用；
禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
钢管材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应为φ48mm。
2）扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。
扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。
对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。
3）各杆件端头伸出扣件的盖板边缘的长度不应小于100mm。
7.2搭设的安全措施
1）底座下的基础砼必须满足承载力要求（达到设计强度的75%以上）后才能进行上部门架搭设,并做到不积水、不沉陷。
2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业；
当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
3）架子必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过连墙杆以上两步，搭设过程中及时与连墙杆拉结；
未完成的架子在每日收工前要确保架子稳定。
4）在搭设过程中由施工员、架子班长等进行检查、验收和签证。
7.3施工作业的安全措施
1）任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除架子部件。
2）搭设过程中不允许多层同时作业。
3）当作业层高出其下连墙杆3.6m以上且其上无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施。
4）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。
5）定期检查架子，发现问题和隐患时必须在施工作业前及时维修加固。
7.4拆除的安全措施
1）拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。
2）拆除前必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚步手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量除掉。
3）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调；
当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。
4）拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；
每天拆架下班时不应留下隐患部位。
5）拆除时严禁碰撞架子附近电源线，以防触电事故。
6）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件附着扣件或两杆连着送到地面。
7）所有脚手板应由外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
8）拆下的零配件要集中装入袋子内，再吊下承料平台；
拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高处抛掷。
7.5文明施工措施
1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋。
2）进入施工现场的人员要爱护场内各种设施和标牌，不得随意拆除的移动。
3）严禁酒后上架作业，施工操作时精力集中，禁止开玩笑和打闹。
4）架子搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗作业；
凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者一律不得上架操作。
5）上架作业人员均应走人行梯道，不准攀爬架子。
6）防护栏杆、脚手板、安全网等设施影响作业班组支撑时，如需拆改时应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
7）架子验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时须经安质部同意后由架子工操作。
8）不准推车在架子上跑动；
塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动架子。
9）拆除架子需使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
10）架子使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。
11）施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品；
使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。
12）架子
升级会员 