脚手架受力计算Word文档下载推荐.docx
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105×
121900.0）=1.108mm
小横杆的最年夜挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
二、年夜横杆的计算:
年夜横杆依照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在年夜横杆的上面。
用小横杆支座的最年夜反力计算值，在最晦气荷载安插下计算年夜横杆的最年夜弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038×
1.050=0.040kN
1.050×
1.200/3=0.126kN
1.200/3=1.680kN
荷载的计算值P=（1.2×
0.040+1.2×
0.126+1.4×
1.680）/2=1.276kN
年夜横杆计算简图
最年夜弯矩考虑为年夜横杆自重均布荷载与荷载的计算值最晦气分派的弯矩和
均布荷载最年夜弯矩计算公式如下:
集中荷载最年夜弯矩计算公式如下:
M=0.08×
（1.2×
0.038）×
1.+0.267×
1.276×
1.200=0.414kN.m
=0.414×
106/5080.0=81.510N/mm2
年夜横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最年夜挠度考虑为年夜横杆自重均布荷载与荷载的计算值最晦气分派的挠度和
年夜横杆自重均布荷载引起的最年夜挠度
V1=0.677×
0.038×
1200.004/（100×
2.060×
121900.000）=0.02mm
集中荷载标准值P=0.040+0.126+1.680=1.846kN
集中荷载标准值最晦气分派引起的最年夜挠度
V1=1.883×
1846.320×
1200.003/（100×
121900.000）=2.39mm
最年夜挠度和
V=V1+V2=2.414mm
年夜横杆的最年夜挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
欧阳歌谷（2021.02.01）
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×
1.200=0.046kN
1.200/2=0.189kN
1.200/2=2.520kN
荷载的计算值R=1.2×
0.046+1.2×
0.189+1.4×
2.520=3.810kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时,试验标明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包含以下内容：
（1）每米立杆接受的结构自重标准值（kN/m）；
本例为0.1489
NG1=0.149×
50.000=7.445kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；
本例采取冲压钢脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×
3×
1.200×
（1.050+0.300）/2=0.729kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；
本例采取栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3=0.110×
3/2=0.198kN
（4）悬挂的平安设施荷载，包含平安网（kN/m2）；
0.005
NG4=0.005×
50.000=0.300kN
经计算获得，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.672kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算获得，活荷载标准值NQ=4.000×
2×
1.050/2=5.040kN
风荷载标准值应依照以下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），依照《建筑结构荷载规范》（GB50009）的规定采取：
W0=0.350
Uz——风荷载高度变更系数，依照《建筑结构荷载规范》（GB50009）的规定采取：
Uz=0.840
Us——风荷载体型系数：
Us=0.480
经计算获得，风荷载标准值Wk=0.7×
0.350×
0.840×
0.480=0.099kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×
1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=17.46kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表获得0.39；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量（抵当矩）,W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；
经计算获得
=91.28
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<
[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.40kN；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；
u=1.50
W——立杆净截面模量（抵当矩），W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.020kN.m；
=89.75
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
六、最年夜搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采取单立管的关闭式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度依照下式计算设为首页：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.227kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=5.040kN；
gk——每米立杆接受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m；
经计算获得，不考虑风荷载时，依照稳定性计算的搭设高度Hs=171.758米。
脚手架搭设高度Hs即是或年夜于26米，依照下式调整且不超出50米：
经计算获得，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
考虑风荷载时,采取单立管的关闭式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度依照下式计算：
——活荷载标准值，NQ=5.040kN；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.017kN.m；
经计算获得，考虑风荷载时，依照稳定性计算的搭设高度Hs=173.400米。
经计算获得，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应依照下式计算：
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应依照下式计算：
Nlw=1.4×
wk×
Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.099kN/m2；
Aw——每个连墙件的笼盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.40×
3.60=8.640m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；
No=5.000
经计算获得Nlw=1.195kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.195kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表获得=0.95；
A=4.89cm2；
[f]=205.00N/mm2。
经过计算获得Nf=95.411kN
Nf>
Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采取扣件与墙体连接。
经过计算获得Nl=6.195kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
其中p——立杆基础底面的%考/试年夜%平均压力（N/mm2），p=N/A；
p=69.85
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；
N=17.46
A——基础底面面积（m2）；
A=0.25
fg——地基承载力设计值（N/mm2）；
fg=180.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kc×
fgk
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；
kc=1.00
fgk——地基承载力标准值；
fgk=180.00
地基承载力的计算满足要求!
脚手架计划及计算式：
一、工程概略施工现场“三通一平”工作已基本就绪,
外空中已做硬底化。
二、设计依据及构造要求1、本计算根据中国建筑出版社《建筑施工脚手架实用手册》；
2、施工中不允许超出设计荷载。
3、小横杆、年夜横杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件。
而剪力撑、斜撑和连墙件主要包管脚手架整体刚度和稳定性的。
并且加强抵当垂直和水平作用的能力。
而连墙件则接受全部的风荷载。
扣件则是架子组成整体的联结件和传力件。
4、搭设要求：
（1）梯间外墙线搭设24m双排钢管脚手架；
（2）其余各搭设21.5m双排钢管脚手架。
5、采取本计划取最年夜搭设高度24m进行验算；
6、采取Φ48×
3.5mm双排钢管脚手架搭设，立杆横距b=1.0m，主杆纵距l=1.5m，内立杆距墙0.2m。
脚手架步距h=1.8m，脚手板从空中2.0m开始每1.8m设一道（满铺），共11层，脚手架与建筑物主体结构连接点的位置，其竖向间距H1=2h=2×
1.8=3.6m，水平间距L1=3L=3×
1.5=4.5m。
根据规定，均布荷载Qk=2.0KN/㎡。
三、使用资料1、钢管宜采取力学性能适中的Q235A（3号）钢，其力学性能应合适国家现行标准《炭素结构钢》（GB70089）中Q235A钢的规定。
每批钢材进场时，应有材质检验合格证。
2、钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管。
立杆、年夜横杆和斜杆的最年夜长度为6.5m，小横杆长度1.5m。
3、根据《可铸铁分类及技术条件》（GB97867）的规定，扣件采取机械性能不低于KTH33008的可锻铸铁制造。
铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残存披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。
4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应包管与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。
5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
6、扣件概略应进行防锈处理。
7、脚手板应采取杉木制作，厚度不小于50mm，宽度年夜于即是200mm，长度为46m，其材质应合适国家现行标准《木结构设计规定》（GBJ5—88）中对II级木材的规定，不得有开裂、陈旧迂腐。
脚手板的两端应采取直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。
8、钢管及扣件报皮标准：
钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；
扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。
9、外架钢管采取金黄色，栏杆采取红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。
四、脚手架的计算
（一）、基本条件空中粗造为C类，基本风压W0=0.45KN/m2，立网网目尺寸为3.5
cm×
3.5cm，绳径3.2mm，自重0.01KN/m2
（二）、搭设高度计算验算部位应根据风荷载产生弯曲压应力年夜小阐发确定，故先计算风荷载产生压应为σw1、σw计算立网封闭的挡风系数及风荷载体型系数《建筑结构荷载规范》近似按以下办法计算ξ=（3.5+3.5）×
0.32/（3.5×
3.5）
×
1.05=0.1921.05为考虑筋绳的影响μS=1.2×
0.192=0.23立网传给立柱的风荷载标准值（44）计算,计算风压高度系数μZ按表419中C类取值，当H=24
m时，μz=1.25
，当H=5m时，μz=0.54本设计最年夜搭设高度为24
m，故取u2=1.25
。
WK=0.7μzμS
W0其中μ2—风压高度系数μS—脚手架风荷载体型系数W0—基本风压WK=0.7×
1.25×
0.23×
0.45=0.09KN/m2作用于立柱的风线荷载标准值：
qWK=WK•L=0.09×
1.8=0.162KN/m
风荷载产生的弯矩按式433计算MW=1.4
qWK•h2/10式中
qWK——风线荷载标准值WK——垂直于脚手架概略的风荷载标准值L——脚手架的柱距W——立柱截面的抵当矩按表431采取σW——风荷载对所计算立柱段产生的弯曲压应力，σW=
MW/WMW=1.4×
0.162×
1.82/10=0.073KN•m在24
m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为：
σW=
MW/W=（0.073×
106）
/
（5.08×
103）=14.37N/mm2在5m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为：
14.37×
（0.54
1.25）=6.21N/mm22、底层立柱段的轴心压力脚手架结构自重、脚手板及施工荷载的轴心压力
（1）、脚手架结构自重产生的轴心压力NGK由表438查得一个柱距规模内每米高脚手架结构产生的轴心标准值gk=0.134KN/m，则21
m高的脚手架结构自重产生轴心压力标准值NGK=H•gk=24×
0.134=3.21
KN
（2）、脚手架活载产生的轴心压力一层脚手架自重Qp=0.3KN/m2（除首层外），每1.8m设一道脚手架板,共十一层。
则NQ1K=0.5（lb+0.3）•l•∑Qp=0.5（1+0.3）×
1.5×
0.3×
11=3.2
KN关闭式脚手的防护资料产生轴心压查表440得（L=1.5m）0.228KN立网重量为0.01×
24=0.36
KN∴NQ2K=0.228+0.36=0.588
KN二层同时操纵，施工均布荷载QK2.03KN/m2查表441得施工荷载产生轴心压力：
NQ3K=4.86KN根据公式（432），活荷产生轴心压力标准值为NQiK=
NQ1K+
NQ2K+
NQ3K=3.2+0.588+4.86=8.65
KN（3）计算立杆段的轴心压力值：
根据公式（431）计算N=
NGK
1.2/K1+
NQiKK1—高度调整系数，应按表（435采取）K1=0.85N=3.21×
1.2/0.85+1.4×
8.65=16.6
KN3、立柱稳定性验算立网封闭时，立柱稳定应满足下式：
N/ψA+
MW/W≤fc或N≤ψA（fcσW）φ——轴心压杆的稳定系数，根据所计算立柱段的比λ=μh
I由表437查取
I——立柱截面的回转半径，应按表431查取
i=1.58cmμ——计算长度系数，应按表436采取M=1.5h——所计算的立柱段的脚手架步距
h=1.8m∴λ=μh
i=1.5×
1.8
1.58×
102
=170.8按表437得：
φ=0.225A—立柱截面积，应按表431采取，A=4.89cm2，fc=205N/mm2ψA（fcσW）=0.225×
4.89×
102（20514.37）×
103=20.97KN>
N=16.63
KN（满足）
4、最年夜允许搭设高度φAfcw=0.225×
102（20514.37）=20.97KNHd=K•[（φAfcw1.4NQiK）/1.2gK]
=0.85×
[（20.971.4×
8.65）/（1.2×
0.134）]
=47
m5、结论
满足搭设要求。
（四）、连墙件计算脚手架占建筑物的连接杆应按轴心受压杆计算NH≦φAfc式中：
NH—连墙件所受的水平力设计值NH=HW+3.0KNHW=风荷载产生的水平力设计值HW=1.4WK•AWAW——迎风面积即是连墙件的直与竖直与水平间距的乘积；
φ——轴心受压稳定系数，根据λH=LH/i按表437采取；
LH——连墙件的计算长度，应取连件两端固定连接点的距离LH=0.2λH=0.2×
1000/1.58×
10=126.5mmφ=0.417∴φAfc=102×
0.417×
20.5=41.8KN∴NH=1.4WK•AW+3.0=1.4×
0.106×
3.6×
4.5+3.0=5.4∴NH≤φAfc（满足）（五）、立柱地基承载力计算立柱地基承载力应按下列计算P=N/Ab≤fP—立柱基础底面处的平均压力设计值。
N上部结构传至基础顶面的轴心力设计值。
Ab基础底面面积。
f地基承载力设计值，f=Kb•fKfk地基承载力标准值Kb地基承载力调整系数，应按表447采取P=16.6/（1.5×
0.9）=11.9
KN/m2素土承载力基本值为fO=120KN/m2>
P（满足）
五、搭设技术办法1、外架搭设
（1）立杆垂直度偏差不得年夜于架高的1／200。
（2）立杆接头除在顶层可采取搭接外，其余各接头必须采纳对接扣件，对接应合适下要求：
立杆上的对接扣件应交错安插，两相邻立杆接头不该设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度标的目的错开的距离不该小于500mm，各接头中心距主节点的距离不该年夜于步距的1／3，同一步内不允许有二个接头。
（3）立杆顶端应高出建筑物屋顶1.5m。
（4）脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块概略不年夜于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（5）年夜横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采取直角扣件与立杆扣紧，年夜横杆长度不宜小于3跨，其实不小于6m。
（6）年夜横杆对接扣件连接、对接应合适以下要求：
对接接头应交错安插，不该设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不该小于500mm。
并应避免设在纵向水平跨的跨中。
（7）架子四周年夜横杆的纵向水平高差不超出500mm，同一排年夜横杆的水平偏差不得年夜于1／300。
（8）小横杆两端应采取直角扣件固定在立杆上。
（9）每一主节点（即立杆、年夜横杆交汇处）处必须设置一小横杆，并采取直角扣件扣紧在年夜横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不该年夜于150mm，靠墙一侧的外伸长度不该年夜于250mm，外架立面外伸长度以10Omm为宜。
操纵层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最年夜间距不该年夜于立杆间距的1／2，施工层小横杆间距为1m。
（10）脚手板一般应设置在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采取两根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。
脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墙一侧离墙面距离不该年夜于150mm，拐角要交圈，不得有探头板。
（11）搭设中每隔一层外架要及时与结构进行牢固拉结，以包管搭设过程中的平安，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。
（12）拉杆必须从第一层与窗口连接，拉杆与脚手架连接的一端可稍微下斜，不容许向上翘起。
包管垂直4m、水平6m拉接。
（13）脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；
中间每道剪刀撑的净距不该年夜于15m。
（14）剪刀撑的接头除顶层可以采取搭接外，其余各接头均必须采取对接扣件连接
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