盖梁受力验算书穿钢棒教案资料Word文档下载推荐.docx

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三、支承平台布置

盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长©

90mm钢棒，上

面采用墩柱两侧各一根11m长140b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。

主梁上面安放一排每根3m长的［10槽钢，间距为40cm作为分布

梁。

分布梁上铺设盖梁底模。

传力途径为：

盖梁底模一一纵向分布梁（［10

槽钢）横向主梁（40b工字钢）支点©

9cm钢棒。

如图:

13*3m[10*钢间距

5Ccn

四、计算依据及采用程序

本计算书采用的规范如下：

1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）

2.《路桥施工计算手册》

五、计算参数

1.主要材料

1）［10槽钢

截面面积为：

A=1274.8mm2

截面抵抗矩：

W=39.7X103mm3

截面惯性矩：

I=198Xl04mm4

弹性模量E=2.1xiO5Mpa

=215Mpa。

钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值］“

2）140b工字钢

横向主梁采用2根I40b工字钢，横向间距为140cm。

A=9411.2mm2,

X轴惯性矩为：

lx=22800x104mm4,

X轴抗弯截面模量为：

Wx=1140x103mm3,

3）钢棒

钢棒采用©

90mm高强钢棒（A45）,

A=3.14X452=6358.5mm2,

惯性矩为：

匸nd4/32=3.14X904/32=643.8X104mm4

截面模量为：

W=nd3/32=7.15X104mm3

抗剪强度设计值［t］=125Mpa。

2.设计荷载

1）砼自重

砼方量：

V=25.81m3钢筋砼按27KN/m3计算，

砼自重：

G=25.81X27=696.87KN

盖梁长8.95m,均布每延米荷载：

qi=77.9kN/m

2）组合钢模板及连接件0.95kN/m2,侧模和底模每延米共计4.61m2,

q2=0.95X4.61=4.38kN/m

3）[10槽钢

3m长[10槽钢间距0.4m，每延米2.5根共计7.5米，合计：

q3=7.5

X0.10仁0.758kN/m

4）I40b工字钢

共2根，每根长11米，共重：

2X11X73.878kg=1625.3kg

q4=16.253KN

4）施工荷载

小型机具、堆放荷载：

q5=2.5KPa

振捣混凝土产生的荷载：

q6=2KPa

3.荷载组合及施工阶段

盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2,施工荷载按活载考

虑组合系数1.4。

3、受力模型

1）[10槽钢分布梁计算模型：

[10槽钢分布梁直接承受底模以上的自重，[10槽钢分布在圆柱两侧的140b工字钢上，两工字钢主梁紧贴圆柱，间距按圆柱直径140cm故

[10钢分布梁计算跨径为140cm槽钢全长300cm分布梁两端各悬臂80cm悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，按简支梁计算，实际偏安全，如下图

2）工字钢主梁计算模型：

工字钢主梁承受由每根双槽钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距，取为5.35m,按两端外伸悬臂计算。

如下图

5.35m1.8m

主谿朝力模型

3）钢棒计算模型

钢棒为悬臂结构模型，工字钢紧贴圆柱，故只考虑钢棒受剪，4个支

点抗剪截面分担承受上面传来的重力。

四、计算结果

1.[10槽钢分布梁计算

荷载q=1.2x（q1+q2）+1.4x（q5+q6）=1.2x（77.9+4.38）+1.4x

（2.5+2）=105.036KN/m

[10槽钢分布梁布设间距0.4m,单根承受0.4x105.036=42.014KN,

盖梁底宽1.7m

则单根槽钢均布荷载q=42.014/1.7=24.714KN/M

计算跨径1.4m

跨中弯矩：

M=1/8ql2=0.125x24.714x1.42=6.055KN.M

（T=M/W=6.055/39.7x103mm3=152.5MPa

v【215MPa】

挠度：

f=5ql4/384EI=5x4.714x.44/（384x1x98）=0.00297m<

[f]=l0/400=

精品文档

1.4/400=0.0035m（满足要求）

a）140b工字钢主横梁计算

荷载：

q=1.2x（q1+q2+q3）+1.4X（q5+q6）=1.2X（77.9+4.38+0.758）+1.4X

（2.5+2）=105.946KN/m

I40b工字钢设两根，单根承受q=0.5x105.946=52.973KN/M

计算跨径5.35m

M=1/2qlx[（1-a/x）（1+2a/l）-x/l]

=1/2x52.973x5.35x4.475x[（1-1.8/4.475）x（1+2x

1.8/5.35）-4.475/5.35]=103.711KN.M

（T=M/W=103.711/1140x103mm3=90.97MPav【215MPa】

跨中挠度：

f=ql4（5-24a2/l2）/384EI

=52.973x5.354x（5-24x1.82/5.352）/（384x2.1x22800）=

0.00539m=5.39mm<

[f]=l/400=5.35/400=13.38mm

悬臂端点挠度：

f=qal3（6a2/l2+3a3/l3-1）/24EI

=52.973X1.8X5.353X（6X1.82/5.352+3X1.83/5.353-1）/（24X2.1X

22800）=-0.00262m=-2.62mm<

[f]=l/400=1.8/400=4.5mm

2.钢棒计算

q=1.2X（q1+q2+q3）+1.4X（q5+q6）=1.2X（77.9+4.38+0.758）+1.4

X（2.5+2）=105.946KN/m

Q=（105.946X8.95+16.253）/4=241.117KN

t=Q/A=241.117/（6358.5X103）=37.92MPa<

[t]=125Mpa

五、结论

综合以上计算得知，此支架方案能满足施工受力要求。

小金县崇美路B标段项目经理部