自我整理2压力容器设计审核答辩的一些问题Word下载.docx
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c.塔器自重（包括内件和填料等）以及正常操作条件下或试验状态下内装物料的重力载荷；
d.附属设备及隔热材料、衬里、管道、扶梯、平台等的重力载荷；
e.风载荷和地震载荷。
必要时，尚应考虑以下载荷的影响；
f.连接管道和其他部件引起的作用力；
g.由于热膨胀量不同而引起的作用力；
h.压力和温度变化的影响；
i.塔器在运输或吊装时承受的作用力。
2．圆筒轴向应力有：
1）由内压或外压引起的轴向应力
式中设计压力p取绝对值。
2）操作或非操作时重力及垂直地震力引起的轴向应力
其中仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项。
3）弯矩引起的轴向应力
3．要对圆筒下列组合应力进行校核：
1）圆筒最大组合压应力校核
对内压塔器（在非操作工况下）
对外压塔器（在操作工况下）
2）圆筒最大组合拉应力校核
对内压塔器（在操作工况下）
对外压塔器（在非操作工况下）
式中K为载荷组合系数，取K＝1.2
8.塔操作工况下的组合弯矩
载荷由内压外压自重操作工况下介质载荷水压时水重风载荷**载荷外部附件如梯子平台、接管引入的载荷温变引入的载荷等有时候还要考虑运输时候的加速度以及风引起的震动挠度等
塔设备承受哪些载荷的作用？
一般包括：
质量载荷、**载荷、风载荷、偏心载荷等。
其强度及稳定性校核包括哪几个方面？
圆筒轴向应力校核和圆筒稳定校核、塔设备压力试验时的应力校核、裙座轴向应力校核、裙座与塔节对接焊缝校核等。
9.圆筒与封头计算厚度的差值
10.重要容器中孔径较大的开孔CD类焊缝能否超探
11.无损检测的种类及各自特点
12.塔器应考虑的载荷
式中K为载荷组合系数，取K＝1.2。
13.椭圆封头上开孔补强计算厚度的差别
14.厚壁与薄壁圆筒计算的区别
15.高压容器垫片的选择
16.高压为什么选择球型封头
相比同样条件下椭圆形封头，球形受力好，厚度比较薄。
所以用的较多
球形封头一般用在高压设备或者中高压的有色金属设备上，球形是受力状况最好的形状，这样做是为了节约材料成本。
可以参照GB150的厚度计算公式，球形封头的厚度计算结果只有圆筒的一半。
17.铬钼钢选材应注意的问题
18.圆平板开孔补强计算的依据
19.高压容器的特点
20.时差法与脉冲法的原理
21.管板厚度先设定后计算还是先计算
补充老师问的问题：
高压容器和普通低压容器相比设计上有何区别？
反法法方面的问题
卧式容器支座设置问题及σ1-6具体的位置
给你这套图，若你来设计来考虑那些问题。
高压容器的结构形式有哪些
无损检测类型
管壳式换热器设置膨胀节方面的问题
1双管板换热器特点何种情况下使用这种换热器
1 1 双管板换热器的应用
双管板换热器用于绝对防止管壳程间介质混串的场合。
例如,对壳程走水、管程走氯气或氯化物的换热器,若壳程中的水与管程中的氯气或氯化物接触,就会产生具有强腐蚀性的盐酸或次氯酸,并对管程材质造成严重的腐蚀。
采用双管板结构,能有效防止两种物料混合,从而杜绝上述事故的发生。
2 双管板换热器的结构
双管板换热器的结构一般有两种。
一种为固定管板式换热器,一台换热器共有四块管板,如图1所示（无聚液壳）。
这种换热器的壳程及管程中两种介质的流动方向为逆流,其传热系数较高,传热效果较好。
另一种为U型管式换热器,一台换热器共有两块管板,如图2所示（有聚液壳）。
这种换热器有一半管
图1 固定管板式换热器
图2 U型管式换热器
束管内外介质的流动方向为并流,另一半管束管内外介质的流动方向为逆流,因此其传热系数较低。
两种结构的特点:
固定管板式换热器比U型管式换热器的传热系数高,但多一块管板就多一个泄漏点。
而U型管式换热器的管板比固定管板式换热器少,其泄漏点就相应减少。
此外,壳程水压试验后烘干也比较容易。
若换热器的换热面积小、壳程与管程的温差较大或壳程介质很脏、管束表面需经常清理,一般采
用U型管式换热器。
3 双管板换热器的设计
311 结构设计
31111 固定管板式换热器用作冷却器或加热器时,最好壳程走水或水蒸气,这样可以不设置聚液壳,同时也可避免壳程水压试验后烘干的麻烦。
31112 U型管式换热器的双管板之间一般采用聚液壳彼此连接。
聚液壳可以用来调整管板间距且保证两管板相互平行。
同时,聚液壳用来封闭相邻两管板之间泄漏出的气（液）体,防止有毒气（液）体的外溢。
聚液壳最高和最低处需分别设置放空口和放净口,用于及时导出渗漏气（液）体。
如果壳程与管程之间温差很
大,为了降低壳程与管程管板与换热管连接处的应力,应尽量降低短节的壁厚,必要时可增加一个膨胀节。
31113 壳程管板设计时,建议采用管板延长部分兼作法兰的固定式管板。
如果采用不带法兰的固定式管板,在对管板与壳程筒体之间的接头进行施焊时,焊接变形会导致管孔与管板不垂直,使强度胀不能达到预期的效果。
31114 壳程管板与换热管的连接均采用强度胀。
管程管板与换热管的连接一般采用强度焊加贴胀,若工作条件苛刻可采用强度焊加强度胀。
312 材料选用
设计时应注意管板与换热管须有一定的硬度差,一般管板比换热管硬度高HB20～HB30。
最好是采用强度等级较高的材料作管板（如16Mn锻件）,强度等级较低的材料作换热管（如10号无缝钢管）。
当两者硬度相近时,可将管端进行退火处理,以降低换热管的硬度。
313 设计计算
31311 壳程管板与管程管板之间间隙长度的计算壳程管板与管程管板之间间隙长度L的确定主要是考虑双管板换热器两块管板的使用温度不同产生径向位移作用在换热管上,引起弯曲应力和剪应力。
为避免管板与换热管的连接处产生很大的应力而造成介质泄漏,壳程管板与管程管板之间间隙长度L的计算方法如下:
式中 L———壳程管板与管程管板之间间隙长
度,mm
E———材料弹性模量,MPa
d0———换热管外径,mm
σs———材料弹性极限,MPa
y———换热管挠度,mm
D外———管板上管孔的直径,mm
t0———安装温度,℃
tt———管程的设计温度,℃
ts———壳程的设计温度,℃
αt———管程管板在设计温度下的热膨胀
系数,℃-1
αs———壳程管板在设计温度下的热膨胀
L实际取值为经上述公式计算后放大
12%。
一般情况下,L值大小为200～300mm。
31312 管板的强度计算
计算管板厚度时,应考虑管程、壳程和聚液程三程的工况,按不同情况进行计算。
42双管板换热器的设计和制造
（1）壳程管板的设计参数
设计压力和设计温度分别按壳程及聚液程工况确定。
换热管和壳程壁温按管程及壳程工况确定。
管板与换热管的连接为胀接,换热管的有效长度为壳程管板间距离。
（2）管程管板的设计参数
设计压力和设计温度按管程和聚液程工况确定。
换热管和壳程壁温以换热管与壳程或聚液程壳体之间最大温差为计算依据。
管板与换热管的连接,不管是强度焊加贴胀,还是强度焊加强度胀,计算时均按强度焊考虑。
换热管的有效长度为管程管板间的距离。
（3）管板形式无论是延长部分兼作法兰或是不带法兰的固定式管板,计算时均可以按延长部分兼作法兰固定式管板进行计算,因为延长部分兼作法兰固定式管板的受力情况比不带法兰的固定式管板更为苛刻。
（4）因聚液程的长度较短,一般只有200～300mm,所以这段管束的刚度很大。
校核时,如出现管板周边不布管区无纲量宽度k大于1的情况,可采用增加管板厚度的方法来降低k值,使其小于或略大于1。
4 双管板换热器的制造
411 管板加工
采用数控钻床加工管板孔,以保证管孔直径、垂直度及管孔间距。
钻孔时,切削和退刀速度应尽量慢,以保证管孔的表面粗糙度为Ra312～Ra614,钻孔时还应留有011mm的铰孔余量。
钻孔后对管板孔进行铰孔,以消除管孔上的纵向划痕,保证管孔的表面粗糙度为Ra116～Ra312。
铰孔完成后,按图样和GB151-1999规定的管孔公差要求,用止规和通规对每块管板的管孔进行检验。
应特别注意的是,管孔内不允许存在贯通性的螺旋形或纵向条痕。
412 折流板加工
将管板与折流板点焊固定并做好方位标记,以管板孔作为导向,钻折流板管孔。
为利于穿管,钻孔方向应与穿管方向保持一致。
每块折流板正、反面的管孔均要仔细倒角,清除毛刺,防止穿管时损伤换热管的外表面。
413 检查换热管外径
双管板换热器用的换热管其外径的许用偏差应为±
0110mm。
414 壳程管板与换热管的强度胀
41411 壳程管板与换热管的强度胀应采用液压胀。
液压胀可靠性好,换热管不易产生过胀,胀接的部位不产生窜动,换热管与管板连接处在整个长度上应力分布均匀。
41412 为了保证胀接质量,一般在胀管前应做胀接评定试验。
（1）首先制作模拟换热器,如图3所示。
其管板厚度按产品实际管板厚度确定,管板间距、管孔排列形式按图3所示确定。
管壳程管板间距、管孔尺寸、换热管尺寸、管间距均与产品相符。
模拟换热器壳程筒体厚度应能承受产品双管板换热器的壳程试验压力,其厚度及试板剖切位置可参照“GB151-1999的附录C”执行。
以液压胀管为例,按照过去经验设定胀管机控制仪的液压值,再进行胀管。
立式容器支腿垫板与壳体有10mm不焊
主要是防止垫板与壳体之间形成密闭空间，避免由于周围温差而造成密闭空间的空气膨胀对焊缝有不利的影响，简而言之就是排气。
如果有螺纹孔就没这个要求
排气，防止内部积水，在垫板靠下部为开小孔也可以
避免形成密闭空间，有温差时产生压力，对筒体有影响。
最低处还有就是液体一旦进去了，可以流出来
避免形成封闭空间
总结一下:
是为了不形成封闭空间防止中间气体对容器造成伤害,另外是为了防止封闭空间内产生冷凝水收热后局部膨胀产生负面影响钻孔
是一种比较好的方法.具体的要查看GB150
那上面有比较好的解释.
刚刚参加完2013年第一期压力容器审核人员培训班。
答辩图纸R060，类别：
A2
压力容器类别：
Ⅲ类，设计压力6.5MPa，工作压力：
6MPa，安全阀开启压力：
6.4MPa，容积8.37m^3（概算了一下PV值，够上Ⅲ类啦~~），介质：
反应气，介质特性：
高度、易爆，工作温度：
40℃，设计温度：
45℃，腐蚀裕量：
3mm，容器型式：
立式、裙式支座支撑、无检查孔，孔开了一堆（最大DN100，补强管补强），直径1200，壳体长度6500（好像是，记不大清了，按照容积自己大概算了一下，差不多吧。
。
）壳体、椭圆形封头：
名义厚度：
28mm（封头厚度未标注成形厚度，大概算了一下，厚度够啦~~~），材质：
16MnDR，接管材质：
16MnDⅢ，焊接接头系数：
0.85，无损检测方法、级别、比例：
JB/T4730.2/RT-AB/Ⅱ/20%（无CD类检测技术要求）；
焊接材料：
低合金钢——低合金钢之间：
J507，碳素钢——低合金钢之间：
J507，碳素钢——碳素钢之间：
J427；
技术要求中：
要求所有材料及焊材进行-70℃冲击，34J合格，27J合格。
（但未提焊材复验要求）
我认为错误的地方：
1.焊接接头系数0.85——改为1.0
2.无损检测方法、级别、比例：
JB/T4730.2/RT-AB/Ⅲ20%（无CD类检测技术要求）——JB/T4730.2/RT-AB/Ⅱ/100%（并补充CD类及接管与法兰对接接头检测技术要求：
JB/T4730.4/MT/Ⅰ/100%
3.壳体、椭圆形封头材质：
16MnDⅢ——壳体、椭圆形封头材质：
15MnNiDR，接管材质：
09MnNiDⅢ
4.无检查孔——提出具体的技术措施和定期检验的项目、方法
5.焊接材料：
低合金钢——低合金钢之间：
J427——低合金钢——低合金钢之间：
W607，碳素钢——低合金钢之间：
W607。
6.补充焊材复验的要求
7.补充钢板的超声检测要求
8.补充焊后热处理要求
9.补充制作试板的要求
老师问的问题：
1.高压密封的主要形式及其密封方式
2.低温容器设计是结构上面应该注意哪些问题
3.Cr-Mo钢压力容器设计时应该注意哪些问题
4.上面的这个容器为什么不按照JB/T4710设计
5.还有其他几个问题记不大到了。
主要问题应该是找出来了，不知道其中的一些要求是否要求在图样上必须注明，欢迎大家指正。
总体说来运气不是一般的好啊！
，抽到一个相当常规的容器，不像他们的塔、高压、球罐、换热器。
告诉大家一个偷懒的方法吧，就是守到答辩的楼下，问答辩完的同志，记录每一个容器的错误之处，图纸份数有限，重复率挺高的，呵呵
笔试题部分：
只有凭记忆回忆一部分了，好几个题都是2011年两期考试的原题，看看以前的题还是挺有用的哟！
根据答题的顺序大概写一下吧。
简答题：
1.有一台压力容器在制造厂由于某种原因需由液压试验改为气液组合压试验，在总图“技术要求”中可能需要考虑进行那些变更？
（很像原题吧？
）
2.什么叫做焊接应力，其产生的原因及消除方法。
3.固定式管板换热器筒体8mm加厚到10mm，管板是否需要重新计算？
为什么？
4.卧式容器的双鞍式支座和多鞍式支座都各有哪些优缺点？
5.一台压力容器设计压力5MPa，最高工作压力6MPa，设计温度525℃，壳体壁厚28mm（好像是，记不准确了。
），材质15CrMoR，接管壁厚16mm，材质15CrMo，计算该压力容器的水压试验压力。
6.带设备法兰的塔式容器的设计计算书中应包含哪些内容？
分析题：
1.根据GB150.3用分析法计算开孔的附表，计算一个开孔，压力：
0.6MPa，筒体直径800，厚度10mm，厚度附加量：
1.5mm，材料：
Q345R，接管：
内径：
510（大概是吧，记不大清了。
）厚度：
8.8mm，材料：
10/GB9948
2.《容规》和GB150对风险评估都有哪些要求，风险评估的原则和包含哪些内容。
选择题：
多看看书吧，都在书上呢，有几个原题，关于卧式容器的挺多的。
判断题：
都是一些比较基本的问题，20个题，大家应该没有什么大问题。
我们单位一同事去参加了。
没有详细说，提供以下几点内容：
1、开卷考试中有一道问答：
风险评估如何做？
2、答辩抽到一换热器，问如果计算通不过如何处理？
问塔器几种工况？
同事的印象中说，老师的计算功底深，对计算问得比较详细
低合金钢16MnD间的焊接材料应为J506RH或J507RH
一夹套容器罐，夹套工作压力为0.6Mpa，罐内工作压力为-0.1～0.5Mpa,工作温度为≤151℃。
罐体内径1100mm，夹套覆盖的筒体长度为1200mm。
两端采用标准椭圆封头，罐体材Q245R，采用双面对接焊，局部射线探伤，腐蚀裕量为1.5mm，不设安全阀。
请设计筒体的壁厚和进行内筒体水压试验校核。
（不计算上下封头）。
此题该何计算？
我看到答案与SW6强度计算软件算的结果不一致。
麻烦各位高手讲解，谢谢！
附答案：
解：
按新《容规》、GB150-98计算：
取夹套设计压力：
1.05P＝0.63Mpa
内筒设计压力：
-0.1Mpa
计算外压：
Pc＝0.63+01＝0.73Mpa
设计温度：
151℃
材料：
Q245R
焊缝系数：
φ＝0.85
C2＝1.5mm
C1＝0.3mm
内筒体许用应力：
t［σ］T＝139.82Mpa
A。
壁厚计算、外压计算长度：
L＝1200+25+366.7＝1592mm
a）设δn＝12mm，令δe＝δn-C＝12-1.8＝10.2mm
L/D=1592/1100=1.447
D0/δe=1100/10.2=107.84
b）查图6-2得A＝0.00085
c）查图6-3得B＝98Mpa
按6-1式［P］＝B／（D0/δe）＝98／107.84＝0.908Mpa
许用外压力［P］＞计算外压力Pc，则假设壁厚δn＝12mm满足要求。
B。
内筒水压试验校核：
σs＝245Mpa
试验压力值PT＝1.25Pc
φT＝1.25×
0.73＝0.9125Mpa
压力试验允许通过的压力：
［σ］T
［σ］T≤0.90σs＝220.50
试验压力下圆筒的应力：
σT＝［P（Di+δe）］／（2δeφ）＝58.42Mpa
校核条件σT＜［σ］T
校核结果：
合格
答：
设计内筒体的壁厚为12mm满足要求和进行内筒水压试验校核结果：
合格。
答案：
按新《容规》、GB150-98计算
L＝1200+25+hi/3＝1200+25+91.67＝1316.67mm.....................hi=Di/4=1100/4=275即封头的内曲面高度.
L/Do=1316.67/1124=1.1714
D0/δe=1124/10.2=110.2...........................................Do为内筒的外径而不是内径.
b）查图6-2得A＝0.000972
c）查图6-3得B＝112.18Mpa
按6-1式［P］＝B/（D0/δe）＝112.18／110.2＝1.01802Mpa
..........................计算正确.
2005年昆明、张家界审核考试问答题及其他
部分开卷题
1.圆柱形内压容器,两端标准椭圆封头,设计压力11.2MPa,设计温度250度,公称内径为1200,腐蚀余量为1mm,上有一16Mn接管,请确定壳体和封头的名义厚度及设备的水压试验压力.
2.有一夹套真空容器,夹套介质为水蒸气,内筒压力650mmHg,夹套压力0.7MPa,请确定:
内筒和夹套的设计压力;
内筒的计算压力（分上部未包覆和下部包覆）;
外套的计算压力;
内,外筒的试验压力;
5.外压法兰所需螺栓面积为何比内压少?
6.Cr-Mo低合金钢材经火焰切割的坡口表面,为何应进行磁粉检测?
其合格指标是什么?
7.GB12337的适用范围?
赤道正切柱式支承有何优点?
8，塔式容器的压应力在那种工况下最大？
9，压力容器的焊缝可否允许开孔？
如允许，则应如何要求？
1、在压力容器类别的划分中，多腔容器的类别如何划分？
如何确定换热器的容积？
2、塔设备承受哪些载荷的作用？
其强度及稳定性校核包括哪几方面？
3、GB150中对法兰的强度校核，要求满足哪些强度条件？
4、应力腐蚀的主要因素是什么？
举例说明哪些介质可引起碳钢和低合金钢的应力腐蚀，简述对应力腐蚀环境下使用的压力容器特殊制造、检验要求。
5、确定一台钢制塔式容器车间制造完毕后的水压试验压力值。
其参数如下：
设计压力
P
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