匚（0.2）03=280（0.2）13=290④―.（0.2）01=290Mpa—jo.2）14=295Mpa
因为k。
=1.1网。
0o匕=1.1RtJo.2）i邑尹
由上得：
*=207Mpak2=293.25Mpak.=327.75Mpa=336.38Mpa
图3-2-16AE服强度与变形程度的关系
If=20"C）
LF6*2——LF5i3-—LC2»4-—LY12§
LY11,LF3I6——LF2M—LF21]8—
b.6=（4.3-0.5h0）9.8,二十（5.67-0.60h1）
9.8
由上得：
k；=186.96Mpak2=266.74Mpak'3=295.12Mpak4=298.99Mpa
C.不考虑弹性压扁时的接触弧长度：
I八、Rh（mm）
h=17.32mm
12=17.32mm13=16.43mm14=13.42mm
/fl、2
d.m二（石）f：
摩擦系数，在此用煤油润滑取0.16
h
由上得：
0=0.26m2=0.44讥=0.24mi=0.16
e.求出口二罕八乙其中对于钢轧辐c=l.0610,
h
n=0.03n>=0.05n3=0.09m=0.15
f.根据《铝板带轧制》图4-20得：
flm=h
由上得：
0二0.54m2=0.70m3=0.55mi=0.50
（•弋W.SAS二）
g.平均单位轧制力p的计算
P—F）PMF《铝板轧制》图3-2-20PMF:
压力倍
增系数
由上得：
p=243.05Mpap2=400.UMpap3=413.17Mpa
p4=388.69Mpa
h.冷轧轧制力P
P-PF-Pb1
B=0.4艺I
h
由上得ZxR=L64mm（宽展除在热轧及冷轧开坯道次考虑，冷轧其余道次不
考虑）
所以：
p=5906694N=590t
P2=980tp3=579tp4=349t
4.4轧制力矩的计算
4.4.1制定轧制规程必须遵守下面两个条件：
第一、在负荷最大的道次中电机输出的转矩不应超过电机本身允许的最大转矩。
第二、根据负荷图确定的平方根转矩（或等效转矩）不应超过电机长时间工作的额定转矩。
4.5冷轧轧制力矩计算
——冷轧时不考虑轧机变速，只考虑静力矩部分。
M、二M/MuMk
Mz扎件变形给轧辐轴承的轧制力矩
此轧辐轴承的摩擦力矩
Mk轧车昆空转时的空转力矩
a.MZ-2PT■-为力臂系数，冷轧板带一般取：
0333-0.42
MZ1=8O.71KN.mMZ2=134.06MZ3=44.00M24=17.90
b.SPdUcL轧辐直径。
U轧辐轴承摩擦系数冷轧机一般取0.05-0.08
Mu：
=177.00KN.mMl-2=294.00MU3=173.70血=104.70KN.m
c.Mk=（0.06U0.l）Mz
MK1=6.46KN.mMK2=8.85MK3=2.90MK.t=l.07KN.m
—因为M、•=Mz*Mu•Mk由上得：
Mp=103.46KN.mM乡=436.85『=219.90M=123.90KN.m
4.6张力制度的确定
当卷取机的线速度大于工作辐的线速度产生前张力，而工作短的线速度大于
开卷机的则产生后张力。
具有张力才能让轧件顺利咬入轧机进行轧制。
主要是选择平均单位张力cZ,即作用于在带材断面上的平均张应力，一般应小
1
于带钢屈服度的C1,实践证明较大的后张力可降低单位压力的35%,而前张力
仅能达到20%的水平。
故通常用后张力大于前张力的轧制方法，这可减少断带的可能性。
一般
不超过0.6cs,最后道次即成品卷张力不能太高。
3.3.1辑型的调节制度
在轧制过程中，由于种种原因，入轧辐的受力弯曲、沿辐身长度方向的温度分布不均匀等，将是辐型发生变化，导致板材横向厚差的变化，或由于板材在轧辐辐身边部和中部变形的不均而出现波浪。
为了获得较为理想的合格板材，就需要采取措施来调节轧辐的辐型。
除了使轧辐的凸形补偿等施外，采用调节液压弯辐力的方法使很常用的方法。
在设计和使用液压弯辐力的时候，必须计算弯根力，但由于其计算方法较多，而
且计算时要涉及到众多参数，比较繁琐，故在设计时的弯辐力的长参考某些经验数据来选取，
一般弯曲轧辐的最大弯曲力约为最大轧制力的15%-20%,在具
体的轧制过程中，由操作者根据所观察到的实际情况，给定合适的弯辐力。
4.7轧辐的校核
4.1弯曲强度的校核
根据以上计算可知，各道次的轧制力小于轧机的最大轧制力10500KN故轧
辐的弯曲强度校核通过。
所选5001250”°°工轧机参数如下：
J轧机的技术参数=
轧制力：
105000（静压27500KN）
轧速心5"m/s
卷取速度：
4m/s
卷取张力：
270KN
卷重［6000蚯
厚差：
0,Q5mni
板形：
0-5mm
5.2强度的校核
为了计算简便，对轧辐的校核，我们只选取轧制力最大的那个道次来进行校核。
所以有计
算产品可知，轧制力最大的那个出现在轧制2024铝板的第二道次
上，其最大轧制力为1655t。
在轧制过程中，四辐轧机的工作辐与支承辐接触处，以及工作辐与轧件的接触处，都会产生接触应力。
工作辐与支承辐的接触面积比工作辐与轧件的接触面积小得多，因此，在同样大小的作用力下，工作辐与支承辐间的接触应力要大大超过工作辐与轧件的接触应力。
所以，在设计时，只需计算工作辐与支承辐间的接触应力。
1、轧辐表面的最大接触应力可按以下公式求得：
—0.78poJ
—y=-0.18P0»2
二z-*~0.288pjr>
式中：
匚X,；「y,；「z一轧辑表面的径向、切向、轴向应力（即主应力，单
位kg/cm2）o
Po—辑间最大压力，kg/cm?
o
n…q（RgRJ2
Po=608（ks/cm）
Kgz
式中：
q作用于轧辑单位长度上的压力，。
二¥（kg/cm）
RgRz——工作辐、支承辐辐身半径，cm
p.980000.
4=5764.7kg/cm
170.0
q（RgRz）6。
8…⑵。
625二10925.8kg/cm?
6.062.5
\RgRz
2、根据主应力值可求得当量应力值cd及最大剪应力值.皿：
7.「-0.6F0--6555.5kg/cm2
CTd2
一二-0.3p0=-3277.5kg/cm2
3、已知：
工作*昆辐身硬度：
肖氏HS90-96
[J]=10000kg/cm2
对于硬度为HS90-100（相当于HB700的冷轧工作辐，可得4、可得：
二d=6555.5:
10000；
皿二3277.5：
：
5000
所以轧辐校核通过。
4.7轧制速度的确定
主电机的加速度a、b取决于主电机的特性及其控制线路，通常可逆式轧机的主电机加速度a一般在15-30rpm/s之间，减速度b一般在30-60rpm/s之间，取本轧机主电机加速度a=20rpm/s=1200r/min,减速度取b=40rpm/s=2400r/mino传动比：
1:
1。
取咬入速度口二20r/min,抛出速度二30r/min,
稳定轧制速度阳=380r/min；
tP——为空转加速时间；
ti——为带锭轧制时的加速轧制时间;
t2――为等速轧制时间;
t3为带锭轧制时的减速轧制时间;
为空转减速时间。
等速纯轧时间t2的决定由纯轧时间的轧件长度L来确定。
式中11，b和L分别表示加速纯轧时间，等速纯轧时间和减速纯轧时间所轧过的轧件长度。
Dnin2n2-nir■■■■1=
602a
一_L几Dns+LSn?
一门3
将L,L,k带入L式中得
2222
L
120J2-nl_n2F
Dat2»-=138.4s
2n2
故：
tm二tit2ts=138.40.30.1=138.8s
4.9轧机主电机功率计算与校核
1■等效力矩计算及电动机的校核
按等效转矩校核设计计发热是否安全，或者选择电机时的普通方程
Mjum
式中Mjum1等效力矩，KN_m；
Ztn一轧制时间内各段纯轧时间的总和，S;
Ztn一一轧制周期内各段间隙时间的总和，S;
Mn——各段轧制时间所对应的力矩，KN|_m;
Mn——各段间隙时间对应的空转力矩，KN|_m；
按上式可计算出轧机等效力矩Mjum=231.6KX|_mVMh
••校核通过。
2.校核电机的过载条件为Mmax乞Kg_Mh
Kg:
电动机的允许过载系数，直流电动机Kg=2.0~2.5,交流同步电动机
心二2.5〜3.0;因为所选电动机为直流电动机，所以取Kg=2.2；
Mmax=436.85KNmKGMh=2.0X696.9K\=1393.8K-
故电机过载校核通过。
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