继电保护整定计算公式大全Word下载.docx
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式中lea—长时最大工作电流,A;
IN
电动机的额定电流,
Un
电动机的额定电压,
V;
Pn-
电动机的额定功率,
kW;
cosN电动机功率因数;
N-
电动机的额定效率。
②干线。
干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。
向2台电动机供电时,长时最大工作电流lea,取2台电动机额定电流之和,即
Ica-IN1'
IN2(4-20)
向三台及以上电动机供电的电缆,长时最大工作电流
_Kd「PN103
3UnCOS「wm
Ica,用下式计算
1ea
(4-21)
式中丨一干线电缆长时最大工作电流,A;
ca
vPn—由干线所带电动机额定功率之和,
Un—额定电压,V;
Kde—需用系数;
cos;
:
wm—加权平均功率因数。
(2)电缆主截面的选择
选择要求KIp>
Ica(4-22)
4、短路电流计算
①电源系统的电抗
Xsy
Uar
sy
=Ut
-Sis®
堆(4-75)
Sbr
式中Xsy—电源系统电抗,Q;
Uar—平均电压,V(6kV系统平均电压为lS3)—稳态三相短路电流,A;
Sbr—井下中央变电所母线短路容量,MV
②6kV电缆线路的阻抗Xw
Xw=x0L(4-76)
式中x0—电缆线路单位长度的电抗值,6kV~10kV电缆线路x0=0.08Q/km;
L—自井下中央变电所至综采工作面移动变电站,流过高压短路电流的沿途各串联电缆的总长度,km。
短路回路的总阻抗、X
6.3kV);
A(用式4-75计算时单位应一致)。
(5)
(6)
三相短路电流
X=XsyXw(4-77)
|(3)
1s
(7)
两相短路电流
十4-78)
3X
]
(2)
1S
(8)短路容量Ss
Ss二..31S3)Uar
4、过流整定
1.高压配电装置中过流继电器的整定
目前使用的矿用隔爆高压真空配电箱继电保护装置大多数采用电子保护装置,部分新产
品采用微电脑控制及保护,其保护功能有过流保护(短路保护、过载保护)、漏电保护、过
电压和欠电压保护等。
下面就电子保护装置的过电流保护整定计算方法做一讨论。
1)保护一台移动变电站
(1)短路(瞬时过流)保护继电器动作电流
移动变电站内部及低压侧出线端发生短路故障时,应由高压配电箱来切除。
因此,动作电流应按躲过变电站低压侧尖峰负荷电流来整定,即动作电流为
1.2~1.4
1sbr(IstM…二IN)(4-85)
KtKj
式中Isbr—瞬时过流继电器动作电流,A;
(短路保护,即速断);
1.2~1.4—可靠性系数;
Kt—变压器的变压比;
Ki—高压配电箱电流互感器变流比;
IstM—起动电流最大的一台或几台电动机同时起动,电动机的额定起动电流,A;
◊IN—其余电气设备额定电流之和,A。
调整继电器过流保护整定装置,使动作电流大于等于其计算值。
灵敏系数(灵敏度)校验
is2)
Kr-1.5(4-86)
式中Kr—保护装置的灵敏度;
Is2)—移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流,A;
KgT—变压器组别系数,对于R,R接线的变压器,KgT=1;
对于R,d接线变压器
KgT=3。
其他参数意义同上。
(2)过载保护整定电流
隔爆型高压配电箱过载保护装置的动作电流,按移动变电站一次侧额定电流来整定,即
1sb-1N
SN
(4-87)
1N
式中SN—移动变电站额定容量,kVA;
U1N—移动变电站一次侧额定电压,kV。
2)保护几台移动变电站
一台高压配电箱控制一条高压电缆,而这条高压电缆又同时控制几台移动变电站,构成带有分支负荷干线式供电方式,综采工作面供电系统一般采用这种供电方式。
(1)短路保护装置动作电流整定
短路保护装置动作电流整定仍按式(4-85)计算,灵敏度按式(4-86)校验。
应注意,灵敏度校验中,Is2)为保护范围末端的最小两相短路电流,该保护范围末端是指最远一台移
动变电站二次出口处最小两相短路电流。
(2)过载保护整定电流
高压配电箱过载保护装置的动作电流按线路最大工作电流来整定。
1maxw
(4-88)
式中Imaxw—线路的最大工作电流(即为最大负荷电流Ica),A;
1ca
、Sn103
.3U1N
(4-89)
7Sn-由该高压电缆所控制的移动变电站额定容量总和,kV?
A;
UiN-高压额定电压,V;
2.移动变电站过流保护装置整定计算
目前煤矿井下使用的国产移动变电站结构形式有两种:
①高压负荷开关、干式变压器、低压馈电开关组成移动变电站。
在低压馈电开关中装有半导体脱扣器,作为过流保护装置。
JJ30检漏继电器作为漏电保护装置。
高压负荷开关中无过流保护装置;
②高压真空断路器、干式变压器、低压保护箱组成移动变电站。
在高压开关箱中装有过流保护装置,在低压开关
箱中装有过流保护和漏电保护装置。
1)移动变电站高压开关箱中过流保护装置的整定
(1)短路保护的整定
移动变电站内部及低压侧出线端发生短路故障时,应由移动变电站高压断路器来切除。
移动变电站短路保护装置的动作电流,应躲过低压侧尖峰负荷电流,即按式(4-85)整定,
按式(4-86)校验。
应注意,灵敏度校验中,lS2)为保护范围末端的最小两相短路电流,该
保护范围末端是指最远一台磁力起动器,动力电缆入口处最小两相短路电流。
(2)过载保护整定
移动变电站过载保护的整定电流,取移电站一次侧额定电流,即按式(4-87)计算。
2)移动变电站低压保护箱中过流保护装置的整定
(1)短路保护整定
按式(4-91)计算整定值,按式(4-92)校验灵敏度。
(2)过载保护整定
移动变电站低压保护箱中,过载保护的整定电流取所控制电动机额定电流之和乘以需用
系数。
即
Is^Kd?
In(4-90)
式中VIn—所有电动机额定电流之和,A;
Kde—需用系数,由具体负荷确定。
3)移动变电站低压馈电开关过流保护装置的整定
(1)移动变电站低压馈电开关短路保护的整定按式(4-91)计算整定值,按式(4-92)校验灵敏度。
(2)过载保护的整定
过载保护的整定电流,取所控制电动机额定电流之和乘以需用系数,即按式(4-90)计
算。
3.井下低压系统过流保护装置整定(包括过电流脱扣器)
1)低压馈电开关过流保护装置的整定
(1)变压器二次侧总馈电开关或干线的配电开关中过电流继电器动作电流
Isb^lstM+瓦In(4-91)
式中Isb—过流保护装置的动作电流,A;
lStM—被保护网络中最大一台电动机的起动电流,A;
In—被保护网络中除最大容量的一台电动机外,其余电动机额定电流之和,A。
保护装置的灵敏系数要求
Kr
Is⑵
Isb
_1.5(4-92)
式中IS2)—被保护网络末端最小两相短路电流,A。
(2)对于新型系列DZKD或DWKB30型馈电开关,装有电子脱扣装置,即过载长延时
过流保护、短路短延时(0.2~0.4s)过流保护和短路速断保护。
过载长延时过流保护的整定范围:
(0.4~1.0)IswN(IswN是开关的额定电流A),具有反时限特性;
短路短延时过流保护的整定范围:
(3~10)IswN;
短路速断保护的整定范围:
8IswN或20IswN。
过载长延时保护的动作电流整定倍数:
(4-93)
Kde》IN
nsb
IswN
式中nsb—过载长延时保护动作电流倍数;
Kde—需用系;
工In—被控制的所有电动机额定电流之和,A;
短路短延时保护的动作电流整定倍数:
JbistM'
Kde—IN(4-94)
nsb-——(4-95)
式中Isb-短路短延时动作电流计算值,A;
灵敏系数要求
Kr1.5(4-96)
nsb1swN
2)对于采用电子保护装置的新型磁力起动器过电流保护装置的整定
采用电子保护装置的磁力起动器,生产厂家不同,保护装置各异。
如QCKB30系列磁力
起动器采用JLB-300型电子保护装置;
QJZ-300/1140型磁力起动器,装有5块电子控制保护插件;
BQD-300/1140型磁力起动器,采用ABD8型电子保护装置;
QJZ-200/1140型磁力起
动器采用JDB型电机综合保护装置;
个别新产品采用微机控制保护等等。
虽然保护装置类型不同,但是过流保护整定的要求相同,即
(1)过载保护的整定电流要求略大于长时最大负荷电流。
或者说,略小于所控制电动机的额定电流,即
IsbowIm.n(取接近值)(4-97)
式中Isbo—过载整定电流,A;
Im.n—电动机额定电流,A。
这样整定的理由是,生产机械所配套的电动机并非按电动机的满负荷设计,电动机的功率略大于生产机械的功率。
(2)过电流速断保护的整定电流:
Isbs>
IstN(4-98)
式中Isbs—速断保护的整定电流,A;
IstN—电动机的额定起动电流,A;
对鼠笼电动机,一般lstN=(4~7)INM;
速断整定电流倍数要求为过载保护的8倍或10倍,一般电子保护装置由硬件电路的设
计来保证。
nsb=企=8或10(4-99)
1sbo
速断保护灵敏系数要求:
I⑵
Krs>
1.5(4-100)
nsb1sbo
3)过热继电器整定
(1)过热继电器的动作电流整定。
过热继电器的动作电流应略大于被保护电机的负荷电流。
(2)过热-过流继电器动作电流的整定。
过热组件的动作电流整定与过热继电器相同,过电流组件的动作电流的整定同速断保护。
4)熔断器熔件的选择
(1)保护1台鼠笼型异步电动机,熔件的额定电流应躲过电动机的起动电流,即
1st.N
(4-101)
式中IF—熔体的额定电流,A;
IstN—电动机的额定起动电流,A;
Kf—当电动机起动时,熔体不熔化的系数,取值范围1.8~2.5。
在正常起动条件下,轻
载起动,取2.5,经常起动或重负荷起动,取1.8~2。
由于熔体材料或电流大小的不同,熔断器的保护特生曲线不完全相同,因此,在考虑轻载起动时间为6~10s,重载起动时间为15~20s的前题下,有关资料提出对不同型号的熔断器,采取不同的系数,见表4-17,以供使用时参考。
表4-17熔体不熔化系数
熔断器型号
熔体材料
熔体电流
Kf
电动机轻载起
电动机重轻起动
RT0
—铜
50A及以下
2.5
2
60〜200A
3.5
3
200A以上
4
RM10
锌
60A及以下
80〜200A
RM1
10~350A
RL1
:
铜、银
80~100A
(2)保护多台鼠笼电动机供电干线的熔断器,熔件的额定电流为
IF=•VIN(4-102)
式中IstM—干线电缆供电的最大电动机额定起动电流,A;
二IN—其余电动机额定电流之和,A。
Kf—熔体不熔化系数;
(3)保护电钻变压器,熔体额定电流为
1.2~1.4,Istm
Kt(Kf
'
In)(4-103)
式中Kt-
-变压器的变压比;
F
(4)保护照明变压器,熔体的额定电流
12~14IfIn(4-104)
Kt
式中alN—照明灯额定电流之和,A。
(5)熔体额定电流与熔断器额定电流的选择
根据熔件额定电流计算值|F,选取熔体的额定电流Inf,要求
1NF&
1F(4-105)
根据选定的|NF,确定熔断器的额定电流,再根据|NF与熔断器的额定电流去校核起动器的型号是否合适。
(6)灵敏系数校验
I⑵Kr—>
4或7(4-106)
1NF
式中lS2)—被保护线路末端或电动机进线端子上的最小两相短路电流,A;
4或7—灵敏系数,对于660V电网,Inf>
100A时取4,INF<
100A时取7;
对于127V电网取4。
如果是保护照明变压器或电钻变压器时,灵敏系数要求
IS2)
Kr>
4(4-107)
3Kt
式中lS2)—变压器二次侧出线端二相短路电流,A;
Kt—变压器变比;
3—R,d接线变压器,二次侧两相短路电流换算到一次侧的系数。
(7)熔断器极限分断能力的校验
熔断器的极限分断电流IoffF值见表4-18,必须满足
loffF>
lS3)(4-108)
式中lS3)—保护范围首端的三相短路电流,A。
表4-18熔断器的极限分断能力
相间短路保护整定计算原则
第一讲线路保护整定计算
1)三个电压等级各选一条线路进行线路保护整定
2)110千伏线路最大负荷电流可根据给定条件计算,35和
10千伏线路可按300安计算。
第一节10千伏线路保护的整定计算
原则:
电流保护具有简单、可靠、经济的优点。
对35千伏及以下电网,通常采用三段式电流保护加重合闸的保护方式,对复杂网络或电压等级较高网络,很难满足选择性、灵敏性以及速动性的要求。
整定计算:
对10千伏线路通常采用三段式电流保护即可满足要求,实际使用时可以
根据需要采用两段也可以采用三段保护。
根据保护整定计算原则:
电流速断,按照躲过本线路的末端短路最大三相短路电流整定
Iset1=kre|lkmaR/nTA本式要求一次、二次的动作电流都需要计算。
注意问题:
1)归算至10千伏母线侧的综合阻抗
2)计算最大三相短路电流,
I⑶E••E
Ik二—
Z\ZsZk
3)计算最小两相短路电流,校核保护范围
iJ3|.
lmin(—-Xsmax)lmin%100%
Z12|setL
4)选择线路适当长度(选一条)计算
5)动作时限0秒。
限时电流速断,与相邻线路一段配合整定。
由于现在的10
千伏线路一般都是放射形线路,没有相邻线路,可不设本段保护
过电流保护,即电流保护第川段,按照躲过本线路的最大
负荷电流整定
Iset
K.Kss
L.max
re
式中Krel――可靠系数,一般采用1.15—1.25;
Kss――自起动系数,数值大于1,由网络具体接线和负荷性质确定;
Kre――电流继电器的返回系数,一般取0.85。
校核末端短路的灵敏度。
0.5秒。
防止配
动作时限由于不需要与相邻线路配合,可取变故障时保护的误动作。
目前采用微机型保护,都配有带低电压闭锁的电流保护,以及线路重合闸。
第二节35千伏线路保护的整定计算
对35千伏电网,通常采用三段式电流保护加重合闸的保护方式可以满足要求,但对于复杂网络、环形网络,很难满足要求。
对35千伏线路,有时可能有相邻线路,因此需要三段式保护,如果是只有相邻变压器,则限时电流速断保护应按照躲过变压器低压侧短路整定,时间则取
0.5秒,但应校核本线路末端短路的灵敏度。
电流速断,按照躲过本线路的末端短路最大三相短路电流整定
Iset1=krellkmaR/nTA
本式要求一次、二次的动作电流都需要计算。
1)归算至35千伏母线侧的综合阻抗
A
2)计算最大三相短路电流,
E
Z、ZsZk
3)计算最小两相短路电流,校核保护范围
1J3E心
min
Z;
(Tn:
/Xsmax)lmin%
Iset1=krelIn1/nTA
如果没有相邻线路,按照躲开线路末端变压器低压侧短路整定,如果没有相邻变压器参数,可设置一个5000千伏安的主变,
查其参数,计算短路电流。
注意电流归算到对应侧。
Iset1=krelInT/nTA
校验:
对电流二段,应保证本线路末端短路的灵敏度
如果满足灵敏度要求,动作时限可取0.5秒
Kl
rel
ss
set
校核末端短路的灵敏度,以及相邻元件短路的灵敏度(变压器低压侧)
动作时限由于不需要与相邻线路或元件的后备保护配合,可根据
相邻元件的时间取1.0-1.5秒。
目前采用微机型保护,都配有带低电压闭锁的电流保护,以及线路重合闸。
第三节相间短路距离保护的整定计算原则
一、距离保护的基本概念
其缺点是对复杂电网,很难满足选择性、灵敏性、快速性的要求,因此在复杂网络中需要性能更加完善的保护装置。
距离保护反映故障点
到保护安装处的距离而动作,由于它同时反应故障后电流的升高和电压的降低而动作,因此
其性能比电流保护更加完善。
它基本上不受系统运行方式变化的影响。
距离保护是反应故障点到保护安装处的距离,并且根据故障距离的远近确定动作时间的一种保护装置,当短路点距离保护安装处较近时,保护动作时间较短;
当短路点距离保护
安装处较远时,保护动作时间较长。
保护动作时间随短路点位置变化的关系t=f(Lk)称为保护的时限特性。
与电流保护一样,目前距离保护广泛采用三段式的阶梯时限特性。
距离I段为无延时的速动段;
II段为带有固
定短延时的速动段,III段作为后备保护,其时限需与相邻下级线路的II段或III段配合。
二、整定计算原则
XS1
图4-1距离保护整定计算说明
以下以图4-1为例说明距离保护的整定计算原则
(1)距离I段的整定
距离保护I段为无延时的速动段,只反应本线路的故障。
整定阻抗应躲过本线路末端短
路时的测量阻抗,考虑到阻抗继电器和电流、电压互感器的误差,须引入可靠系数Kg,对
断路器2处的距离保护I段定值
Zset.2=KrelLA-BZ1(4-1)
式中La-b――被保护线路的长度;
Z1被保护线路单位长度的正序阻抗,Q/km;
KIrei――可靠系数,由于距离保护属于欠量保护,所以可靠系数取0.8〜0.85。
(2)距离II段的整定
距离保护I段只能保护线路全长的80%〜85%,与电流保护一样,需设置II段保护。
整
定阻抗应与相邻线路或变压器保护I段配合。
1)分支系数对测量阻抗的影响
当相邻保护之间有分支电路时,保护安装处测量阻抗将随分支电流的变化而变化,
因此应考虑分支系数对测量阻抗的影响,如图线路B-C上k点短路时,断路器2处的距离
保护测量阻抗为
vUaIIiZa-b+Ub
弘=可=—
I2
2=i
Kb
Ii
Il.
+「
Za-b+I2Zk=Za-B+KbZK(4-2)
Kbmin
XS2+XaB/、
+S2AB(4-3)
XS1+XS2+XAB
Xsimin+Xab(4-4)
=i+
X+X+X
S2maxSiAB
式中Ua、Ub
母线
A、B测量电压;
Za-b――线路A-B的正序阻抗;
Zk――短路点到保护安装处线路的正序阻抗;
Kb——分支系数。
对如图所示网络,显然Kb>
i,此时测量阻抗Zm2大于短路点到保护安装处之间的线路阻抗ZA-B+Zk,这种使测量阻抗变大的分支称为助增分支,I3称为助增电流。
若为外汲电流的情
况,则Kb<
i,使得相应测量阻抗减小。
2)
2处的测量阻抗为
+KbZ;
.i(4-5)
整定阻抗的计算
Za-b
相邻线路距离保护I段保护范围末端短路时,保护
m2
按照选择性要求,此时保护不应动作,考虑到运行方式的变化影响,分支系数应取最小
值Kbmin,引入可靠系数K:
,距离II段的整定阻抗为
ii
set.2
+Kb.minZset.i)(4-6)
式中K;
――可靠系数,与相邻线路配合时取0.80〜0.85。
若与相邻变压器配合,整定计算公式为
ZSet.2=K((Za-b+心讪召)(4-7)
式中可靠系数K;
|取0.70〜0.75,Zt为相邻变压器阻抗。
距离II段的整定阻抗应分别按照上述两种情况进行计算,取其中的较小者作为整定阻抗。
3)灵敏度的校验
距离保护II段应能保护线路的全长,并有足够的灵敏度,要求灵敏系数应满足