剪力墙模板施工方案Word文档格式.docx
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Ⅶ、为保证竖向荷载均匀传递,上下层竖向支撑必须在同一位置上
(5)楼梯:
采用木模板、钢支撑。
先安装休息平台梁模板,再安装楼梯模板斜楞,然后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板。
如右图所示:
楼梯模板示意图
(二)、主体结构模板工程
主体结构均采用12mm厚胶合板模板。
(1)剪力墙模板
剪力墙模板采用12mm厚胶合板,墙高2.8m,厚200mm,内立档用Φ48×
3.5钢管,间距200mm,横档选用双排Φ48×
3.5钢管,间距500mm,对拉螺栓采用M14,间距450mm,模板缝钉40×
80mm木楞。
a.为防止内模整体移位,合模前,在墙体水平钢筋上绑扎定位钢筋,要求定位筋距根部30mm,其水平间距1500mm左右,长度=墙厚-2mm。
横筋两头沾防锈漆,并按两排主筋的中心位置分档,同时必须保证阴阳角和结构断面转折处的定位筋。
b.模板安装前应弹出模板就位线,支模前将杂物清理干净,大模下口粘贴海棉条,以防止模板穿螺栓高低错位及下口跑浆。
c.模板安装前先把板面清理干净,刷好脱模剂,应涂刷均匀,不得漏涂。
d.电线管、电线盒等需预先与钢筋网片固定,门窗洞模板支好后,门窗洞模板与大模板接触面粘贴海绵条。
e.支模前,先支门窗洞模板,门窗洞模板先在地面组装成整体,然后放置到钢筋网中,为防止模板移位,模板四周加限位钢筋。
f.阴阳角模板拼缝处要加海绵条处理,以防止拼缝处漏浆。
模板就位后,外侧用斜支撑调整模板位置及垂直度。
用丝杠调整模板的位置,之后确定各
剪力墙对拉螺栓
模板的位置无误后,拧紧丝杠调整板面的垂直度。
同时要保证穿墙螺栓口要对齐。
(2)梁、板模板支设
①梁模支设
本工程梁模板采用胶合板、Ф48×
3.5钢管支撑、Ф14螺栓加固(梁高大于600mm时)。
a.梁底模板为胶合板配制。
根据梁高和板的厚度,确定梁帮模板的配制。
b.搭设梁底支撑架,梁底设一排竖向支撑,支撑间距不大于1.0m,梁底设小横杆,间距0.9m,靠近模板端部的横杆距端部距离为不大于300mm,每块模板不得少于3根横杆。
梁底支柱与脚手架连为一体,支柱通过纵横方向的水平杆、剪刀撑斜杆与满堂脚手架相连,纵横方向的水平杆第一步间距1.8m,地面上200mm设置一道扫地杆。
根据每层平线,调整顶部横撑标高,校核正确无误后再安装梁底模,木模板对接用木棱钢钉固定,并拉线找直,顺直后在梁底两侧设置竖棱扣件固定,防止位移。
当跨度≥4m时,梁底模板应起拱,主梁15㎜,次梁10㎜。
绑扎完梁钢筋,经检查合格后,并清除杂物,安装两侧模板,外面两侧使用Ф48通长架管找直。
c.梁模支设时梁底模端部搁放在柱帽或梁窝侧模上,严禁有吃模现象。
d.梁侧模加固:
侧模板立档间距为600mm,在模板底部处用镰刀卡将两个侧模板拉紧固定,镰刀卡间距为600mm设一个。
斜杆、水平杆支承间距(横向)为600㎜,可与脚手架连接。
但必须将脚手架重新加固,具备整体稳定作用。
为防止漏浆,侧模与底模交界面使用双面胶。
②板模支设
板模板采用胶合板。
a.板底采用满堂红脚手架,立杆纵横间距900mm,立杆顶部使用丝托,便于调整标高。
纵横方向的水平杆第一步间距1.8m,距地200mm设一道扫地杆,板底钢楞净距200mm,主楞全部用Φ48×
3.5钢管,间距900mm。
上下层立杆位置应上下对齐。
在胶合板接缝处用50×
80木楞,注意在安放木楞时,每隔1.2m左右放置一块木楞,以备固定胶合板用,防止跑模或吃模。
胶合板与木楞用铁钉钉牢,模板间缝隙用5cm宽的胶带粘贴住,以防漏浆。
模板支设完毕,清除干净,涂刷脱模剂而后,绑扎钢筋,模板上不能堆放重物及重物碰撞。
b.当现浇板跨度大于4m时板底模板应起拱15mm,板的长边方向严禁起拱。
c.板模板均在反面用红漆注明结构部位,以便模板拆除后能够按照尺寸要求分类堆放,且下次使用方便。
d.做好标高测量工作:
用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求,直接引测到模板安装位置。
e.立杆之间如没有斜杆或剪刀撑相连的部位均需要设置斜杆或剪刀撑,垂直水平间距为5跨。
梁板模板构造图如图所示。
(3)楼梯模板支设
先支设休息平台梁模板,再支设楼梯模板斜愣,最后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板,楼梯段模板组装情况见下图所示。
楼梯模板支设
(4)卫生间止水梁与现浇混凝土板同时浇筑。
放好卫生间支模控制线,根据现浇板厚度用ф10钢筋焊制马凳,马凳间距500㎜设置一道,采用胶合板模板支设,在现浇板底部设一根50×
80㎜方木对顶,上部设一根50×
80㎜锁口方木,间距均为1000㎜设置一道,止水梁高度为200㎜,具体做法见下图:
四、模板计算
1)剪力墙模板计算
剪力墙模板采用12mm厚胶合板,墙高2.8m,厚200mm,内立档拟用40×
80mm木楞,间距200mm,横档选用双排Φ48×
3.5钢管,间距500mm,对拉螺栓采用M14,间距500mm。
砼自重γC为24KN/m3,坍落度150mm,浇筑速度3m3/h,砼温度T=25℃。
1.荷载计算
ⅰ、砼侧压力标准值
t0=200/(T+15)=200/40=5
F1=0.22γCt0β1β2V1/2=0.22×
24×
5×
1.2×
1.15×
31/2=63.10KN/m2
F2=γCH=24×
3.34=80.16KN/m2
取两者中小值,即F1=63.10KN/m2
ⅱ、砼侧压力设计值
F=F1×
分项系数×
折减系数
=63.10×
0.9=68.15KN/m2
ⅲ、倾倒砼时产生的水平荷载
查《建筑施工手册》第四版缩印本(以下简称施工手册)表8-66为4KN/m2
设计值为4×
1.4×
0.9=5.04KN/m2
ⅳ、荷载组合值
F=68.15+5.04=73.19KN/m2
2.验算
ⅰ、立档验算
立档为50mm×
80mm红松木楞,其弹性模量E=9000N/mm2,其截面抵抗矩W=53000mm3,惯性矩I=2140000mm4,抗弯强度设计值fm=13N/mm2,抗剪强度设计值fv=1.9N/mm2。
因木材的工作环境为露天,属施工荷载,根据《施工手册》表2-99,其强度设计值及弹性模量做以下调整:
fm=13×
1.3×
0.9=15.21N/mm2,fv=1.9×
0.9=2.22N/mm2,E=9000×
0.85=7650N/mm2。
计算简图
化为线均布荷载
q1=F’×
0.25=73.19×
0.25=18.48KN/m(用于强度验算)
q2=F×
0.25=68.15×
0.25=17.04KN/m(用于挠度验算)
强度验算
查《施工手册》表8-74,立档最大弯矩值为:
M=0.10ql2=0.10×
18.48×
0.25=0.46KN·
m
σ=M/W=0.46×
106/53×
103=8.68N/mm2<
15.21N/mm2(满足)
挠度验算
查《施工手册》表8-74,立档最大挠度值为:
ω=0.677×
ql4/100EI=0.677×
17.04×
5004/100×
7650×
214×
104=0.44mm<
1mm(满足)
抗剪强度验算:
查《施工手册》表8-74,立档最大剪力为:
V=KVql=0.5×
0.5=4.62KN
剪应力:
τ=3V/2bh=3×
4620/(2×
80×
50)
=1.73N/mm2<
fV=2.22N/mm2(满足要求)
ⅱ、横档验算
化为线荷载
q1=73.19×
0.5=36.60KN/m(用于强度验算)
q2=68.15×
0.5=34.08KN/m(用于挠度验算)
36.60×
0.25=0.915KN·
查《施工手册》表8-6,双排Φ48×
3.5钢管抵抗矩W=2×
5.08×
103mm3
σ=M/W=91500/2×
5080=90.06N/mm2<
f=215N/mm2(可)
34.08×
2.06×
105×
12.19×
104×
2
=0.29mm<
500/1000=0.5mm(符合)
ⅲ、对拉螺栓验算
查《施工手册》表8-4,M14截面容许拉力为:
17.80KN。
M14截面拉力为:
N=F1×
0.5×
0.5=73.19×
0.25=18.30KN>
17.8KN(不可)
调整对拉螺栓竖向间距为400
0.4×
0.2=14.64KN<
17.8KN(可)
2)梁设计计算:
梁采用16mm厚胶合板,Φ48×
3.5钢管满堂红脚手架支设,按梁最大尺寸计算,梁高400mm,宽200mm。
a、梁底胶合板及木楞验算:
梁底木楞为两根80×
50红松方木楞,查《施工手册》表2-98,抗弯强度设计值fm=13N/mm2,抗剪强度设计值fv=1.9N/mm2,弹性模量E=9000N/mm2。
其抗弯强度设计值查《施工手册》表2-105,其截面抵抗矩为53×
103mm3,惯性矩为214×
104mm4。
因木材工作环境为露天,属施工荷载,根据《施工手册》表2-99,其强度设计值及弹性模量做以下调整:
0.9=2.22N/mm2,E=9000×
ⅰ、荷载:
根据《施工手册》8-6-2-1,荷载标准值和设计值计算如下:
底模自重:
0.056×
0.2×
1.2=0.067KN/m
混凝土自重:
24×
0.20×
1.2=3.456KN/m
钢筋荷重:
1.5×
1.2=0.216KN/m
振捣混凝土荷载:
2×
1.4=0.56KN/m
合计:
q1=4.299KN/m
乘以折减系数0.9得:
q=0.9q1=0.9×
4.299=3.869KN/m
ⅱ.抗弯承载力验算
底模下的楞木间距为0.6m,按最不利荷载部之中结构静力表示得:
弯矩系数:
kM=-0.125
剪力系数:
KV=-0.620
挠度系数:
KW=0.967
则M=KMql2=-0.125×
3.869×
0.62
=0.174KN/m
σ=M/W=0.174×
106/(bh2/6)
=0.174×
106×
6/200×
562
=1.66N/mm2<
fm=13N/mm2(可)
ⅲ.抗剪强度验算:
V=KVql=0.62×
0.6=1.44KN
τ=3v/2bh=3×
1.44×
103/(2×
200×
56)
=0.193N/mm2<
fV=1.4N/mm2(可)
ⅳ.挠度验算
荷载不包括振捣混凝土荷载。
则
q1=3.739KN/mq=3.739×
0.9=3.365KN/m
ω=KWql4/(100EI)
=0.967×
3.365×
6004/(100×
9×
103×
503/12)
=0.225mm<
[ω]=600/400=1.50mm(可)
②侧模验算
A.荷载计算
T=25℃β1=1β2=1.15V=2m/h则
a.侧压力:
F1=0.22Υct0β1β2ν1/2
=0.22×
[200/(25+15)]×
1×
21/2
=42.93KN/m2
F2=24×
0.6=14.4KN/m2
取两者较小值:
F2=14.4KN/m2
乘以分项系数:
F=14.4×
1.2=17.2KN/m2
b.振捣混凝土产生的荷载:
4KN/m2
4×
1.4=5.6KN/m2
上两项系数合计17.2+5.6=22.8KN/m2
根据立档间距600mm的条件,则
载荷为:
22.8×
0.6=13.68KN/m
乘以折减系数,则q=13.68×
0.9=12.31KN/m
侧模厚度取平均值:
(16+50)/2=33mm
B.抗弯强度验算
M=KMql2=0.125×
12.31×
6002=5.54×
105KNmm
σ=M/W=1.59×
105/(bh2/6)=5.54×
6/(400×
312)
=2.68N/mm2<
fm=13N/mm2(可)
C.抗剪强度验算
V=0.62ql=0.62×
600=2036N
2036/(2×
400×
31)
=0.246N/mm2<
D.挠度验算
荷载不包括振捣混凝土载荷,取侧压力F=14.4×
1.2=17.2KN/m2
化为线荷载:
17.2×
0.4=6.88KN/m
乘以折减系数:
6.88×
0.9=6.192KN/m
6.192×
313/12)
=0.172mm<
[ω]=l/400=400/400=1.0mm(可)
③梁下立杆稳定性验算:
Φ48×
3.5钢管回转半径查《施工手册》得i=15.8mm
长细比λ=L/15.8=1800/15.8=113.9
查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》(GBJ18-87)附录三得:
稳定系数ψ=0.489N=7.55KNA=489mm2
σ=N/ψA=7550/0.489×
489=31.57N/mm2<
205N/mm2(符合)
3)现浇板模板计算:
A.现浇板模板采用16mm厚胶合板,惯性矩I=bh3/12=1000×
123/12=144000mm4,抵抗矩W=bh2/6=1000×
122/6=24000mm3,E=6×
103N/mm2。
板底楞采用50×
100方木楞,其截面抵抗矩W=53000mm3,惯性矩I=2140000mm4,抗弯强度设计值fm=13×
0.9=15.21N/mm2,抗剪强度设计值fv=1.9×
0.9=2.22N/mm2,弹性模量E=9000N/mm2,密度ρ=5KN/m3。
3.5钢管满堂红脚手架支撑,其截面抵抗矩W=5080mm3,惯性矩I=121900mm4,强度设计值205N/mm2。
板按最大厚度180mm计算。
①荷载
底模板自重:
1.2×
0.016×
0.25=0.024kN/m
砼荷重:
0.1=1.152kN/m
1.0×
0.1=0.048kN/m
振捣砼荷载:
1.4×
2.0×
0.4=1.12kN/m
荷载共计:
q1=2.344kN/mq2=0.77kN/m
设计荷载值乘以γ=0.9的折减系数
所以,q1=0.9×
2.344=2.1096kN/m
q2=0.9×
0.77=0.693kN/m
②抗弯强度验算
M=0.5q1m2=0.5×
2.1096×
1252=16.47×
103N·
mm
σ=M/W=16.48×
103/6.0×
103=2.747N/mm2<
70N/mm2(可以)
③挠度验算
w=q2m(-l³
+6m²
l+3m³
)/(24EI)
=0.693×
125(-250³
+6×
125²
×
250+3×
125³
)/24×
3.6×
104
=0.28mm<
[w]=1mm(可以)
B.底板木楞计算:
①抗弯强度验算
已知:
fc=10N/mm²
(顺纹抗压)fv=1.4N/mm²
(顺纹抗剪)
fm=13N/mm²
(抗弯)E=9000N/mm²
(弹性模量)
0.015×
0.25=0.023kN/m
木楞自重:
0.05×
0.1=0.03kN/m
25×
0.1=1.2kN/m
q=2.421kN/m
2.421=2.179kN/m
q2=0.9×
0.83=0.75kN/m
②抗弯强度验算(横钢楞间距1000mm)
M=-0.5q1L2=-0.5×
2.179×
5002=-2.72×
102N·
σ=M/W=2.72×
102×
6/(50×
1002)=3.26N/mm2≤13N/mm2(可以)
③抗剪强度验算
V=0.5q1L=0.5×
1000=1089.5N
剪应力τ=3V/2bh=3×
1089.5/(2×
50×
100)
=0.327/mm2<
1.4N/mm2(可以)
④挠度验算
=0.75×
500×
12(-1000³
+6×
500²
1000+3×
500³
)/24×
1003
=0.36mm<
[w]=1800/500=3.6mm(可以)
C.底模横钢撑计算:
①φ48×
4.2钢管的截面特征为:
I=12.19×
144mm4W=5.08×
133mm3
化为集中荷载:
P=1.37×
1=1.37kN
M=0.5Pl=0.5×
1.37=0.685kN·
σ=M/W=0.685×
106/5.08×
133=134.8N/mm2<
fm=215N/mm2(可以)
w=19FL³
/(384EI)
=19×
1.37×
1000³
/(384×
104)
=2.7≈[1000/400]=2.5mm(可以)
D.顶撑强度计算:
单根钢管截面面积A0=489mm2
钢材抗压强度设计值f=215N/mm2
N=4×
5/2q.l=4×
2.5×
1=13.7kN
N/A=13.7×
1000/489
=28.02N/mm2<
f=215N/mm2符合要求。
立杆稳定性验算:
L0=1800mm
φ48×
4.2钢管回转半径i=18.94
λ=L0/i=1800/18.94=95.04
压杆稳定系数φ=0.489
N/φA0=13.7×
1000/0.489×
489=57.3N/mm2<
f=215N/mm2满足要求。
五、砼整体结构的拆模原则
(1)、底模拆除
底模拆除应在与砼结构同条件养护的试件达到规定的强度标准值时,方可拆除。
可参考下表:
项次
结构
类型
结构跨度(m)
按达到设计砼立方体抗
压强度标准值的百分率
1
板
≤2
≥50
>
2,≤8
≥75
8
≥100
梁壳
≤8
3
悬臂构件
-
拆除底模板的时间参考表(天)
水泥标号及品种
砼达到设计强度标准值的百分率
硬化时昼夜平均温度℃
5
10
15
20
25
30
PO.32.5级普通硅酸盐水泥
50%
7
6
4
70%
14
11
100%
50
40
28
18
(2)、侧模板拆除,侧模板应在砼强度能保证其表面和棱角,不因拆除模板而受损坏时(达到2.5Mpa)就可拆除,可参考下表:
水泥品种
砼强度等级
砼平均硬化温度
5°
10°
15°
20°
25°
30°
砼强度达到2.5Mpa所需天数
普通硅酸
盐水泥
C15
4.5
2.5
1.5
≥C20
1.0