6#楼悬挑脚手架施工方案Word文档下载推荐.docx

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2、架体基础处理

⑴脚手架搭设范围内基础必须进行原土夯实处理，处理宽度为外墙外边线向外2米范围内，以架体承载力要求。

⑵为满足排水要求，基础处理范围内应从墙体向外2%找坡，保证流水通常，以防积水造成基础沉陷。

3、架体搭设方案

⑴、双排脚手架立杆底部应设置垫块，垫板厚度不小于50mm，宽300mm。

禁止无底座或用砖支垫。

同时必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

⑵、根据本工程外围尺寸、结构及双排脚手架单设技术规程要求，立杆间距为1.5米，立杆横距1.2米，水平杆步距为1.5米，小横杆的间距为0.8米，架体搭设高度不超过10米，且架体的外侧全部用安全网全封闭。

⑶、相邻立杆的接头应错开，并布置在不同步距内；

立杆的垂直偏差不大于架高的1/200。

⑷、纵向水平杆设置在立杆的内侧，用6米钢管采用对接扣件连接，且相邻两根水平杆接头不易设置在同步或同跨。

（5）、装修阶段作业层脚手板需满铺、铺稳，离墙距离150mm,脚手板对接平铺时，接头处必须采用两根横向水平杆，脚手板外伸长度150mm。

（6）、立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接，连墙杆设置采用“两步三跨”，即竖向间距为2步，水平间距为3跨，连墙杆竖向间距3.0米，水平间距4.5米，采用菱形布置。

（7）、双排脚手架立杆外围沿长度及高度方向连续设置剪刀撑，剪刀撑间距不大于15米，但必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，剪刀撑宽度为6米，斜杆与地面的夹角为60度。

剪刀撑的搭设是将斜杆扣在立杆上，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于500mm。

剪刀撑斜杆接长应采用搭接方式，三只回转扣件接长，搭接间隔不少于1m。

4、双排脚手架使用安全技术要求：

⑴架体搭设必须严格按防护措施及有关安全规范搭设，搭设完毕应分阶段填写验收报告单。

⑵作业层上的施工荷载应符合设计要求，不超载。

不能将模板支架、泵送混凝土等到固定在脚手架上；

严禁悬挂起重设备。

⑶脚手架在使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙件。

脚手架操作层下大横杆、连墙杆、剪刀撑、扫地杆不得抽调用于周转。

⑷脚手架使用过程中应定期检查下列项目：

①杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；

②底座是否松动，立杆是否悬空；

③立杆是否悬空，扣件螺栓是否松动；

④安全防护措施是否符合要求；

⑤是否超载。

⑸在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

⑹搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

（四）悬挑式双排脚手架

《一》、脚手架的主要配件、材料选用及材料要求

1、扣件式钢管脚手架的主要组成构件有:

立柱、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、扣件、脚手板、剪刀撑（十字撑）、横向支撑（横向斜拉杆）、连墙件。

2、脚手架钢管选用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的钢管，竹架板和18cm高挡脚板等。

小横杆一般长1.5-2.2M，立杆、大横杆一般长4-6M，钢管表面应平整、光滑，新用钢管要有出厂合格证，旧钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂缝的钢管不得使用。

3、涂刷颜色

（1）、脚手架剪刀撑采用黄色和黑色间隔条纹涂刷，间距600mm。

（2）、其余脚手架钢管统一涂刷为黄色。

（3）、型钢采用黄色和黑色间隔条纹涂刷，45度角，间距150mm。

（4）、挡脚板采用黄色和黑色间隔条纹涂刷，45度角，间距150mm。

4、脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，扣件必须有出厂合格证，发现有裂缝、变形、滑丝的严禁使用，扣件和钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位转动灵活，旋转扣件的两面间隙应小于1㎜。

5、安全网选用由建设主管部门认可并具有合格证的绿色密目阻燃安全网，规格6×

1.8m。

6、悬挑脚手架的水平梁采用18号槽钢悬挑。

《二》、脚手架的构造

1、脚手架方案选择

（1）、根据本工程结构、施工场地及荷载传递的特点，外防护脚手架全部采用双排悬挑式脚手架。

（2）、悬挑脚手架每五层悬挑一次，但不超过16.5m，槽钢外悬挑1.45m，立杆纵距1.5m，立杆横距1.05米，内立杆的横杆步距为1.8m，外立杆的横杆步距为0.9m，小横杆的间距为0.8米。

（3）、悬挑脚手架底部及每层用竹架板封闭。

（4）、悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度2.00米。

且18号槽钢端头用2Φ20的园钢吊环拉结。

（5）、悬挑脚手架：

2层～6层为第一悬挑段，7层～11层为第二个悬挑段，12层～16层为第三悬挑段，17层～21层为第四悬挑段，22层～26层为第五悬挑段，27层～31层为第六悬挑段，32层～33层为第七悬挑段（具体搭设计算附后）。

2、脚手架搭设顺序

（1）、按脚手架的柱距、排距要求进行放线定位。

（2）、杆件搭设顺序如下：

预埋Φ20钢筋吊环——铺设18号槽钢—固定——放置立柱——

横向杆——第一步横向水平杆——连墙件（或加抛撑）——第二步横向水平杆——安装安全网。

3、脚手架搭设注意事项

（1）、槽钢在立柱位置，均焊10㎝高2Φ16钢筋（一级钢）；

立柱插在钢筋上，便于立柱的稳定和防滑。

（2）、搭设立柱时。

外径不同的钢管严禁混用，相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合构造要求。

（3）、搭设立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后方可根据情况拆除。

（4）、当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。

（5）、连墙杆应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；

连墙杆应在外剪力墙窗洞口设置，且在窗内、外各设水平杆进行固定，每根连墙杆的覆盖面积不大于30㎡。

（6）、封闭型脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角柱固定。

（7）、当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。

（8）、剪刀撑、横向支撑应随立杆、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150㎜。

剪刀撑跨越立杆根数为6根（>

6m）斜杆与地面夹角45°

～60°

之间，跨越5根为60°

、跨越6根为50°

、跨越7根为45°

。

（9）、对接扣件的开口应朝上或朝内。

各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。

（10）、铺设脚手板时，应满铺、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150㎜，脚手板的端头应采用直径12#的铁丝固定在支承杆上，在拐角、斜道平口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。

（11）、挡脚板应搭设在最下层立柱的内侧，挡脚板高度不应小于180mm。

4、脚手架拆除要点

（1）、划出工作区域，禁止行人进入，并派专人监护。

（2）、严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭的先拆除，先搭的后拆除等原则。

（3）、统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先告知对方以防坠落。

（4）、材料工具要用滑轮和绳索运送，不得从高处乱扔以防损坏物料和人员伤害。

5、脚手架检查和验收

（1）、脚手架的材质必须符合本方案及规范的有关规定，项目部安全员及有关人员对脚手架的材料质量认真检查、把关。

严禁不合格材料用于本工程脚手架中。

（2）、严格按照施工方案和规范规定施工，做好技术交底，要求搭设的脚手架横平竖直，连接可靠牢固，防护设施齐全，架体垂直偏差不大于1/300,且不大于50mm，荷载不超过2.0KN/㎡。

（3）、每搭设三步架必须由安全员验收确认合格后方可使用和再往上搭设。

6、脚手架的使用管理

（1）、设置专供操作人员上下使用的安全防护。

（2）、严格控制脚手架上的施工荷载，严禁重荷载材料（如钢筋、模板）的堆放。

（3）、在脚手架同时进行多层作业时，各作业层之间设置防护，防止上层坠物伤及下层作业人员。

（4）、严禁在脚手架上栓拉缆风绳，固定、架设混凝土输送泵和泵管、起重设备等。

（5）、定期清除脚手架上的建筑垃圾，清理时不许抛扔。

（6）、支模时的支撑禁止与脚手架相连，卸料平台严禁受力于脚手架上。

《三》、悬挑脚手架计算

悬挑脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

（一）、脚手架参数

搭设尺寸为：

悬挑脚手架每五层悬挑一次，但不超过16.5m，立杆采用单立杆，槽钢外悬挑1.45m，立杆纵距1.5m，立杆横距1.05米，内立杆的横杆步距为1.8m，外立杆的横杆步距为0.9m，小横杆的间距为0.8米。

内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根，横杆与立杆连接方式为单扣件。

采用的钢管类型为Φ48×

3.50。

连墙件连接方式为双扣件，连墙件采用两步三跨，从第一步开始设置连墙件，而且连墙件的竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

（二）、活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000，同时施工层数:

1层。

（三）、风荷载参数

本工程地处甘肃兰州市，基本风压0.3kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.244，计算立杆稳定性时取1.039，风荷载体型系数μs为1.128；

（四）、静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.140；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

5层；

脚手板类别:

竹串片脚手板；

栏杆挡板类别:

竹夹板挡板；

（五）、水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45m，建筑物内锚固段长度1.9m。

锚固压点压环钢筋直径（mm）:

20.00。

楼板混凝土标号:

C30。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

（六）、悬挑脚手架示意图

（七）、计算

《1》、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.35×

1.5/2=0.262kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

1.5/2=2.25kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×

0.038+1.2×

0.262+1.4×

2.25=3.511kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=3.511×

1.052/8=0.484kN·

m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=95.25N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=95.25N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.262+2.25=2.551kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×

2.551×

10504/（384×

2.06×

105×

121900）=1.608mm；

小横杆的最大挠度1.608mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！

《2》、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

P1=0.038×

1.05=0.04kN；

1.05×

1.5/2=0.276kN；

Q=3×

1.5/2=2.362kN；

荷载的设计值:

P=（1.2×

0.04+1.2×

0.276+1.4×

2.362）/2=1.843kN；

大横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×

0.038×

1.5×

1.5=0.007kN·

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.213Pl

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.213×

1.843×

1.5=0.589kN·

M=M1max+M2max=0.007+0.589=0.596kN·

m

最大应力计算值σ=0.596×

106/5080=117.294N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=117.294N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:

mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×

15004/（100×

121900）=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.615Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.04+0.276+2.362）/2=1.339kN

ν=1.615×

1.339×

15003/（100×

121900）=2.907mm；

最大挠度和：

ν=νmax+νpmax=0.052+2.907=2.959mm；

大横杆的最大挠度2.959mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

《3》、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

1/2=0.02kN；

大横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.35×

Q=3×

1.5/2=2.362kN；

R=1.2×

（0.02+0.058+0.276）+1.4×

2.362=3.732kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

《4》、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+（1.05×

1/2）×

0.038/1.80]×

16.50=2.244kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×

5×

（1.05+0.3）/2=1.772kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×

1.5/2=0.525kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NG4=0.005×

16.5=0.124kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.665kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

1/2=2.362kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

4.665+0.85×

1.4×

2.362=8.409kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'

=1.2NG+1.4NQ=1.2×

4.665+1.4×

2.362=8.905kN；

《5》、立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·

μs·

ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.3kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=1.039；

μs--风荷载体型系数：

取值为1.128；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×

0.3×

1.039×

1.128=0.246kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.85×

0.246×

1.82/10=0.142kN·

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=8.409kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

N=N'

=8.905kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=8408.925/（0.186×

489）+142340.069/5080=120.472N/mm2；

立杆稳定性计算σ=120.472N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=8905.05/（0.186×

489）=97.907N/mm2；

立杆稳定性计算σ=97.907N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

《6》、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.244，μs＝1.128，ω0＝0.3，

Wk=0.7μz·

ω0=0.7×

1.244×

1.128×

0.3=0.295kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=6.683kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.683kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×

4.89×

10-4×

205×

103=95.133kN；

Nl=11.683<

Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=11.683小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

《7》、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中k=m/l,k1=m1/l,k2=m2/l。

本方案算例中，m=1.45m，l=1.9m，m1=0.3m，m2=1