岩土工程勘察课程设计报告书Word文档格式.docx
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提供地基变形计算参数，预测建筑的沉降。
2、场地有无不良地质现象及防护意见。
3、山区场地岩溶及土洞发育情况。
4、地下水情况及其对混凝土腐蚀性判别。
5、分析和评价场地的稳定性，提供地基土的承载力及基础的设
计建议。
6、提供地基土场地类别。
（四八本次勘察所执行的技术标准及规
在本次勘察中除格按照规执行外，同时还遵守地规。
所遵守的技
术标准如下：
1《岩土工程勘察规》（GB520021—2001）
2、《建筑地基基础设计规》（GB50007—2002）
3、《建筑地基基础设计规》（DB22/45—2004）
4、《建筑岩土工程技术规》（DB22/46—2004）
5、《建筑抗震设计规》（DB50011—2001）
6、《建筑工程地质钻探技术标准》（JGJ87—92）
7、《建筑边坡工程技术规》（GB50330—2002）
（五）、本次岩土工程勘察等级
根据《岩土工程勘察规》（GB520021—2001）的规定，拟建物均为钢筋混凝土框架一一剪力墙结构，建筑物安全等级为二级，经现场踏勘，本场地为岩溶微发育地区，场地起伏相对较大，地下水埋深较浅，场地复杂程度为二级，场地岩土组成单一，发育的红粘土，场地地基复杂程度为二级，根据根据《岩土工程勘察规》（GB520021—2001）的划分条件，。
本工程岩土工程勘察等级为乙级。
（六）、本次勘察的工作法及完成情况
为了查明地地基土的物理力学性质、场地有无不良地质现象、山
区场地岩溶及土洞发育情况、地下水情况及其对混凝土腐蚀性情况、场地的稳定性等岩土工程问题，本次勘察以钻探为主，辅以地表地质调查、岩土样土工试验等综合评价场地工程地质条件，具体法如下：
1、工程测量及放线说明
本次采用的测量放线设备为南仪器公司生产的全站仪依据甲从
规划处提供的控制点，GS-15:
（X、Y）,GS-16:
（X、Y）（由于测点于图外在平面图上为未标识）引测至本拟建物场地。
A:
（X、Y）,
B:
（X、Y）然后按照拟建物设计钻坐标实地测放。
其钻定位水平误
差不大于2cm。
钻口高程采用绝对标高。
2、地表地质调查：
以场地中心进行1:
500的区域地质调查，容包括地形地貌，地质构造，工程环境等以便为了校为准确的划分本场区岩体的不同发育位置为基础选型提供有力证据。
3、钻探：
本次勘察米用XY—100型钻机进行钻探，按设计提供单体依轴线共设计钻，实际钻2个，总进尺50.2米。
其中土层钻探13.8米，岩层钻探36.4米。
钻间距12米，根据相应《岩土工程勘察规》（GB520021—2001）2有关规定，勘探的深度对条形基础应不小于基础底面宽度的3倍，对单独桩基不应小于1.5倍，对桩基础不应小于3倍桩径，基底以下持力层控制深度不应小于5米的围。
4、岩土样室试验：
为了确定拟建场地的岩土承载力，以及物理力学性质指标为土质边坡和岩质边坡提供放坡依据，或为提供基坑支护需各项岩土实验数据等，对岩土样进行了室力学实验。
本次勘察的室试验共取土样7件，
5、水位观测：
本次水位观测采取钻施工完毕24小时后的静态水位观测，共计
观测20次。
二、场区的工程地质条件
（一）、地形地貌
拟建物位于市大学蔡家关校区，东北面紧邻贵黄高速公路，西面
为采矿楼，东面为图书馆，南邻沙地足球场。
交通较便利，利于工程建设。
场地地形起伏较小，属于低洼的地带，岩溶较发育，土质松软,地下水埋深较浅，在低洼处有常年积水。
（二）、气象条件
地区属于北亚热带，冬春半干燥、夏季湿润型气候，四季分明，
年平均温度15.3C，最冷一月平均气温4.9C,最热七月平均温度
24.0C,极端最高温度37.5C,极端最低温度-7.8C,年平均降水量1147.7毫米，集中于下半年，年平均风速2.2m/s,全年一东北风为主，年平均相对湿度77%。
（三）、地质构造及地震
场区位于蔡家关断层西面，经过现场踏勘，处于T2h和T2gy交界处，大部分在T2h上岩层在薄〜中厚层，其岩产状为65°
Z40°
。
根据区域地质资料，场区无大裂缝通过，场地岩层中节理裂隙不明显发育，均由第四系地层覆盖，下伏季出露岩基为二叠系含泥质灰岩。
在场区围无高层建筑物，且场地围及场地植被未遭受重破坏，因此人类活动对工程影响较小。
（五）、场地岩土构成及工程特性
经过现场踏勘及钻探表面，场地地层由杂填土、红粘土及下伏基岩组成，各单元地层由上而下分述如下：
1杂填土：
一般呈褐黄色，空隙度较大，较湿，一般呈稍密一中密，主要由建筑垃圾及植物根茎组成，局部含原建筑砼地坪及基础。
该层结构松散，分布于场区大部分区域，层厚达1.4m〜1.8m。
2、红粘土：
为碳酸盐类岩风化残积而成的粘土，土质均匀，具上硬下软的特点。
分布于杂填土层下，棕红色至褐黄色、黄色，质较纯，土质状态可分为硬塑、可塑、软塑三个状态，由于场地基坑开挖，该层以可塑状态为主，整个场区均有分布。
3、强风化白云岩：
以灰黄色为主，钻探岩芯多成土状、沙状，少数碎状，敲击声哑，岩芯用手较难掰断，小锤能敲碎，岩体破碎，分布不连续，厚1.1m〜1.3m。
4、中风化白云岩：
紫红色至黄灰色，中至厚层状，细晶质结构，
节理微裂隙发育，含少量解脉及团块，质硬、性脆，钻探岩芯多成块状、短柱状，少数柱状，岩体岩溶、节理裂隙发育的地段，岩体完整性稍好。
场区有重复的中风化岩层，层厚为4.2m〜12.4m。
（六）岩溶及地下水
场地基岩主要为白云岩，为碳酸盐岩类，较容易发育溶洞。
本次勘察所出现的溶洞位于地表以下1.8m—17.8m。
为了能准确的确定其
大小，还需要在围布设密集型钻。
溶洞由软塑红粘土充填。
由于该溶
洞的软塑红粘土力学强度较低，所以要对其进行一定的处理。
溶洞
大致位置（高程）
大小（高度）
填充物
备注
1
1078.6m-1080.2m
1.6m
软塑红粘土
2
1090.0m-1091.2m
0.2m
无
可能是裂隙
3
1080.1m-1081.7m
4
1074.2m-1075.8m
根据钻探资料，中风化基岩存在以塑性红粘土填充的溶洞，厚度
1.6m左右，甚至更大，按溶洞的具体情况作如下处理案。
1、对洞口较小的岩溶洞隙，宜采用镶补、嵌塞与跨盖等法处理；
2、对洞口较大的岩溶洞隙，宜采用梁、板和拱等结构跨越跨越。
结构应有可靠的支承面。
梁式结构在岩上的支承长度应大于梁高1.5倍也可采用浆砌块等堵塞措施；
3、对于围岩不稳定、风化裂隙破碎的岩体、可采用灌浆加固和清爆填塞等措施；
4、对规模较大的岩溶洞隙，可采用洞底支撑或调整柱距等法处
若在地下水位高于基岩表面的岩溶地区，应考虑由人工降低地下水引起土洞或地表塌陷的可能性。
塌陷区的围及向可根据水文地质条件和抽水试验的观测结果综合分析确定。
在塌陷围不允采用天然地基。
在已有建筑物附近抽水时，应考虑降水的影响。
（7）岩土物理力学指标
土层结构松散，物理力学性质差，不能作为基础持力层。
2、红粘土物理力学指标及承载力：
红粘土：
根据本次勘察中所取的11件原状土样，采用其中的10件。
按照《岩土工程勘察规》（GB50021—2001）和《建筑地基基础设计规》（GB50007—2002）的规定，对红粘土的各项测试指标进行的数理成果详见表1,同时参照附表1。
红粘土物理力学指标统计计算表1
土质单
元
参数名称
参数统
计样数
区间值
平均值
变异系数
统计修正值
标准值
可塑红
粘土
重力密度丫
（kN/m）
7
16.6-18.3
17.67
0.030
0.978
17.276
比重p（kg/m）
2.73-2.79
2.78
0.008
0.994
2.759
饱和度SK%）
94-99
96.43
0.017
0.988
95.232
隙比e
1.014-1.628
1.27
0.147
0.891
1.129
液限Wl（%）
48-83
58.57
0.197
0.854
50.
塑限Wp（%）
30-50
36.71
0.172
0.873
32.043
塑性指数Ip（%）
18-33
21.86
0.224
0.819
17.911
液性指数Il
0.21-0.49
0.34
0.286
0.789
0.270
含水比W（%）
0.69-0.82
0.76
0.
0.958
0.725
液塑比lr
1.53-1.66
1.59
1.556
摩擦角©
（度）
3.7-8.2
5.81
0.245
4.760
聚力C（Kpa）
31.9-53.7
38.23
0.204
0.849
32.473
压缩系数a0-0.5
0.32-0.83
0.65
0.271
0.800
0.522
压缩系数a0.5-1
0.38-0.56
0.48
0.148
0.890
0.424
压缩系数a1-2
0.28-0.45
0.38
0.175
0.870
0.331
压缩系数a2-3
0.24-0.34
0.29
0.136
0.899
0.263
压缩模里Es
（Mpa）
4.88-7.33
6.02
0.140
0.897
5.401
根据《建筑地基基础设计规》（GB50007—2002）的公式525:
采用土的抗剪强度指标（C、©
值）计算场地可塑红粘土的地基承载
力特征如下：
=17.276KN/m3，m=20.00KN/m3，
Ck=32.473Kpa，①k=4.760。
，查表得：
Mb=0.0752,Md=1.3032,
Mc=3.5860
设b=3m、d=0.5m
由公式：
faMbbMdmdMcCk•
得：
fa=.38KPa
考虑到在对土样采集、运输、存放等工作时对土样产生的不利影响，使得土样测试结果与地经验有一定的差距，因而在本次勘查中，根据以上数据统计并结合地规《建筑地基基础设计规》（DB22/45—
2004）以及现场袖珍贯入仪测试结果，建议红粘土地基承载力特征值及其力学参数值采用：
红粘土承载力特征值：
fa=180kPa
Es=7MPa
Ck=32.473kPa
①k=4.760度
重力密度：
丫=17.276kN/m3
（3）岩力学指标及承载力:
根据钻中所取的7件岩芯样的单轴饱和抗压强度，经过数据分析,7个样本中只有中等风化白云岩的样本数（共7个）大于《岩土工程勘察规》（GB50021—2001）规定的6个。
经过数理统计处理，将这7个样本的物理力学指标列于表2，同时参照附表2。
岩体物理力学指标统计表2
项目
[1
标准差
CT
变异
系数S
统计修
正系数
标准值frk
（MPa）
折
减
系
承载力
特征值fa
数
%
湿重度丫
（KN/m3）
27.818
0.3653
0.0131
0.9892
27.5167
单轴饱和
白云岩
抗压强度fr
42.498
8.1963
0.1929
0.8408
35.7314
0.2
7.1463
原始统计
数据
53.41、31.77、44.24、40.49、49.42、
35.66、
舍弃样本
12.10
（注：
岩样径高比为1:
2）
fa=®
rfrk
fa---岩地基承载力特征值（kPa）；
frk---岩饱和单轴抗压强度标准值（kPa）
%---折减系数。
根据岩体完整程度以及结构面的间距、宽度、产
状和组合，由地区经验确定。
无经验时，对完整岩体可取0.5;
对较
完整岩体可取0.2〜0.5;
对较破碎岩体可取0.1〜0.2。
根据岩单轴饱和抗压强度实验结果，并综合考虑场地地基岩体的
风化程度、完整程度以及岩溶发育程度等因素，建议使用以下参数：
强风化白云岩：
fa=1Mpa（经验值）
中风化白云岩：
fa=7.1MPa（计算值）
三、地基沉降计算
在场地东侧标塔为独立柱基础尺寸4mx4m,基础地面处的附加应力为130kPa地基承载力特征值为fa=180kPa,根据表3所提供的数据，按《建筑地基基础设计规》（GB50007—2002）公式（535）计算独立桩基础地基最终变形量。
变形量计算深度为基础底面下6.0m，沉降计算经验系数取®
s=0.4。
表3
第i土
层
基底至第i层土底面距
离Zi/m
&
/MPa
Zi/i
ai
1.6
16
0.4
0.936
3.2
11
0.8
0.775
6.0
25
1.5
0.548
30
60
根据《建筑地基基础设计规》（GB50007—2002）公式（5.3.5）计算地基沉降量得：
SsSs匹（乙恳乙iOT1）=11.19mm。
i1Esi
四、基坑涌水量预测
经过勘察，由ZK2钻得知，该建筑场地的隔水底板高程为
1055.5m,静水位于地面以下3.50m处。
经过统计计算，采用Dupuit潜水完整井公式，计算渗透系数K,如表4所示。
ZK2钻抽水试验相关参数统计表4
口
深
静止
观测及
降深
涌水量
单位
稳定
水温
水位
高程
（m
）
（m）
抽水时间
s
Q
（l/s）
涌水
量
q
（l/s.
m）
时间
（h）
气温
（c0
恢复时间
（min
109
2.00
30.20
1088.50
（-3.50）
2003.03.2
8:
00
20:
1.15
0.203
0.177
8
15
10
20
2.73
0.374
0.137
27
19
4.60
0.513
0.112
56
（1）、计算渗透系数K
Dupuit潜水完整井公式:
0.733Q,R
2T^lg；
R2SKH
第一次抽水试验数据:
第一次抽水试验数据：
r=0.055mH=40.00m
Q=17.539m3/d
R=12.0mS=1.15m
R
R=0.3316
r
R12S_KH=8.3765
将Ri=8.3765m代入Dupuit潜水完整井公式，计算得：
K2=0.3095m/dR2=8.0926m
R2-R1I=0.2839m>
e=0.01m
将R2=8.0926m代入Dupuit潜水完整井公式，计算得：
Ks=0.3073m/dRs=8.0638m
R3-R2I=0.0288m>
将R3=8.0638m代入Dupuit潜水完整井公式，计算得：
K4=0.3071m/dR4=8.0612m
R4-R3=0.00286m=0.01m
所以第一次抽水试验影响半径R1和含水层渗透系数K1为:
R=8.0612mK=0.3071m/d
第二次抽水试验数据:
r=0.055m
S=2.73m
0.733QR_.
K1lg=0.2626
2HSSr
R2^KH=17.6958
IR1-RI=5.6958m>
e=0.01
将R1=17.6958m代入Dupuit潜水完整井公式，计算得:
R2-R1=0.6257m>
将R2=18.3215m代入Dupuit潜水完整井公式，计算得：
K3=0.2832m/dR3=18.3768m
R3-R2I=0.0553m>
将R3=18.3768m代入Dupuit潜水完整井公式，计算得：
K4=0.2834m/dR4=18.3833m
R4-R3=0.0065mVg=0.01m
所以第二次抽水试验影响半径R2和含水层渗透系数K2为:
R=18.3833mK=0.2834m/d
第三次抽水试验数据：
r=0.055mH=40.0mR=12.0m
S=4.60mQ=44.32m3/d
K10.733Q0.2191
R2^KH=27.2357
IR1-RI=15.2357m>
£
=0.01
将R1=27.2357m代入Dupuit潜水完整井公式，计算得：
K2=0.2459m/dR2=28.8534m
R2-R1I=1.6177m>
将R2=28.8534m代入Dupuit潜水完整井公式，计算得：
K3=0.2548m/dR3=29.3409m
R3-R2
=0.5175m>
将R3=29.3409m代入Dupuit潜水完整井公式，计算得:
K4=0.2554m/dR4=29.4055m
R4-R3I=0.065m>
=0.01m
将R4=29.4055m代入Dupuit潜水完整井公式，计算得：
©
=0.2555m/dR5=29.4112m
R4-R3I=0.0057m<
所以第三次抽水试验影响半径R3和含水层渗透系数K3为:
R=29.4112mK=0.2555m/d
因此可得K=（K1+K2+K3）/3=0.2820（m/d）
R=（R1+R2+R3）/3=18.8186（m）
（2）、推算S=6.0m，桩涌水量
由潜水完整井稳定流计算公式：
Q1.366K（2H-SW）SW
当S=6.0m时，
各项数据分别为:
H=40.0m
R=18.8186m
K=0.2820m/d
SW=6.00m
rw=0.055m
代入公式，经计算得此时的用水量Q=67.4897m3/d
当Sv=6.0m时，桩的涌水量Q=67.4897m3/d
五、滑坡稳定系数和滑坡推力（剩余下滑力）计算
根据现场勘察，按《岩土工程勘察规》（GB50021—2001）,用滑动面为折线形的稳定安全系数和滑坡推力计算法。
勘察场地的滑坡面为折线的单个土质滑坡，其主断面如图1所
示，参数见表5所示，地下水未形成统一水位，滑带土无排水条件,采用极限平衡法计算其滑坡稳定系数和滑坡推力。
编号
滑体重力
W
（KN）
滑带长度
L
滑面倾角
（°
滑带土粘聚力
c
（kpa）
滑带土摩擦系数
（f=tan0）
11000
50
40
0.370
53760
100
18
0.345
5320
22
现将该边坡的基本参数列于表5中，用于计算滑坡稳定系数的计
算参数:
场地边坡物理参数指标统计表6
滑带长
滑面倾
滑带土
摩擦角
摩擦系
滑动面上
法线向的
滑动面上切线
滑动面抗滑
编
度
角
粘聚力
上的反力
力
反力
口.号
T
）
（f=tan
N
（kN）
0）
11000.000
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