柱模板计算书Word格式文档下载.docx
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柱短边对拉螺栓间距（mm）
柱箍搭设
序号
柱箍距柱底距离hi（mm）
柱箍依次间距（mm）
200
2
800
600
3
1500
700
4
2300
3100
6
3900
7
4700
平面图：
平面图
立面图：
立面图
三、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
外加剂影响修正系数β1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
5.2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×
24×
4×
1×
1.15×
2.51/2，24×
5.2}＝min{38.403，124.8}＝38.403kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）
有效压头高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m
承载能力极限状态设计值
Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×
0.7Q3k]＝0.9max[1.2×
38.4+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×
53.8＝48.42kN/m2
Smin＝0.9×
1.4Q3k=0.9×
1.4×
2=2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
S'
max＝G4k＝38.4kN/m2
min＝0kN/m2
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
16
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
37
面板弹性模量E（N/mm2）
10584
根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008），面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。
W＝bh2/6＝1000×
162/6＝42666.667mm3，I＝bh3/12＝1000×
163/12=341333.333mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算
简图：
静载线荷载q1＝0.9×
1.35×
bG4k＝0.9×
1.0×
38.4＝46.656kN/m
活载线荷载q2＝0.9×
1.4×
0.7×
bQ3k＝0.9×
2＝1.764kN/m
Mmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×
46.656×
0.1632-0.121×
1.764×
0.1632=-0.138kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.138×
106/42666.667=3.234N/mm2≤[f]=37N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q'
＝bS'
max＝1.0×
38.4＝38.4kN/m
ν＝0.632q'
l4/（100EI）＝0.632×
38.4×
1634/（100×
10584×
341333.333）=0.047mm≤[ν]＝l/400＝163/400＝0.408mm
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
小梁截面类型（mm）
40×
90
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
12.87
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.485
qmax＝lSmax＝0.163×
48.42＝7.892kN/m
qmin＝lSmin＝0.163×
2.52＝0.411kN/m
弯矩图：
（kN.m）
Mmax=0.456kN·
σ＝Mmax/W＝0.456×
106/54000=8.444N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
q'
max＝lS'
max＝0.163×
38.4＝6.259kN/m
min＝lS'
min＝0.163×
0＝0kN/m
变形图：
（mm）
νmax=0.407mm≤[ν]=l/400=800/400=2mm
3、支座反力计算
1）承载能力极限状态
剪力图：
（kN）
R1=3.73kN
R2=5.222kN
R3=5.939kN
R4=6.579kN
R5=5.508kN
R6=2.897kN
R7=2.254kN
2）正常使用极限状态
R'
1=2.958kN
2=4.142kN
3=4.71kN
4=5.22kN
5=4.36kN
6=2.312kN
7=1.529kN
4、抗剪验算
由承载能力极限状态的剪力图知
Vmax＝3.319kN
τ＝3Vmax/（2bh）=3×
3.319×
103/（2×
90）=1.383N/mm2≤[τ]=1.485N/mm2
六、柱箍验算
柱箍材质及类型
钢管
柱箍截面类型（mm）
Φ48×
3.0
柱箍计算截面类型（mm）
Ф48×
柱箍截面面积A（cm2）
4.24
柱箍截面惯性矩I（cm4）
10.78
柱箍截面抵抗矩W（cm3）
4.49
柱箍抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
柱箍弹性模量E（N/mm2）
206000
柱箍合并根数
柱箍受力不均匀系数η
0.6
由上节小梁"
验算"
的"
支座反力计算"
知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算
连续梁中间集中力取小梁最大支座；
两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半。
1）长边柱箍
取小梁计算中l=650/（5-1）=162.5mm=0.163m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[3.73，5.222，5.939，6.579，5.508，2.897，2.254]＝0.6×
6.579=3.947kN
正常使用极限状态：
max＝ηMax[2.958，4.142，4.71，5.22，4.36，2.312，1.529]＝0.6×
5.22=3.132kN
2）短边柱箍
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算弯矩图：
长边柱箍计算剪力图：
Mmax＝0.457kN·
短边柱箍两端支座反力较大值：
N=1.816kN
N/A+M/W＝1816/424+0.457×
106/4490=106.065N/mm2≤[f]=205N/mm2
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算弯矩图：
短边柱箍计算剪力图：
长边柱箍两端支座反力较大值：
2、支座反力计算
长边柱箍支座反力：
Rc1=1.816/η=1.816/0.6=3.027kN
Rc2=12.157/η=12.157/0.6=20.262kN
Rc3=1.816/η=1.816/0.6=3.027kN
短边柱箍支座反力：
Rd1=1.816/η=1.816/0.6=3.027kN
Rd2=12.157/η=12.157/0.6=20.262kN
Rd3=1.816/η=1.816/0.6=3.027kN
3、挠度验算
长边柱箍计算变形图：
νmax＝0.144mm≤[ν]=l/400=455/400=1.137mm
短边柱箍计算变形图：
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M16
轴向拉力设计值Ntb（kN）
24.5
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载（kN）
26
N=Max[Rc2，Rd2]＝20.262kN≤Ntb＝24.5kN
N＝20.262kN≤26kN
八、柱箍端部节点验算
长边柱箍与短边柱箍连接方式
扣件连接
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
N=1.816kN≤0.85×
12=10.2kN
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